施工组织设计下载简介

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综合现场情况，确定本工程主大门处安全通道采用钢管搭设，安全通道设计净高为5m，净宽为6m的安全通道，具体位置及布置如附图所示。

主通道处施工通道平面布置示意图

在单元门处也应设置安全通道SY∕T 7413-2018标准下载，宽度4米，高度4米。

而楼层临时上人便道设置于外架内，采用单跑直上跑梯，宽度米，高度为标准层高度3米，坡度1:。

应清除地面杂物，平整夯实场地，并使排水畅通，各种材料码放整齐。准备好周转材料堆放所需的场地。

（1）操作人员上岗前，必须持有上岗证，带班人员要求有相关的经验。

（2）安全通道施工前，要求操作人员以及带班人员掌握施工方案。班组长要进行技术及安全交底，提出有关针对性的安全注意事项。

按照甲方的要求和基本安排：

安全通道所有的准备（包括材料、人工以及设备）必须提前作好；计划考虑提前1天进场，安排现场的场地和布置垂直运输；安全通道搭设计划4日历天，安全通道拆除在屋面工程完成后整体拆除；有关安全通道的验收在全过程进行，整体完成后进行综合验收。

本次施工中的材料用量如下:

安全通道总体设计概况

本工程共涉及1#楼群楼及2#楼主楼，最大建筑高度为，在楼栋之间由于间距较小，该进出口部位需搭设安全通道，拟建宽度6米。而所有施工建筑首层入户单元门处全部搭设护头蓬进行防护；楼房四周均搭设安全通道，通道宽度4米。为此，计算受力时按6米宽安全通道进行核算。

安全通道搭设的几何尺寸:立杆间距,排距,步距,内侧立杆距建筑物的距离为350mm。外侧立面连续设置剪刀撑，并应由底至顶连续设置，每道剪刀撑跨越立柱的根数为5根4跨。脚手架外立面满挂密目网封闭。

六、安全通道搭设构造要求

立杆采用单立杆，立杆与纵向水平杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆在顶部搭接时，搭接长度不小于1m，必须等间距3 个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。

每根立杆底部设置底座或垫板，垫板面积大于㎡；

、安全通道必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于300mm处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不小于500mm；

安全通道底层步距不大于2m；

立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接。

、立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接，搭接应符合下列规定：

a. 立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心在主节点的距离不宜大于步距的1/3；

b.搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不小于100mm。

（6）立杆顶端高出女儿墙上皮，高出檐口上皮；

纵向水平杆置于横向水平杆之下，立柱的内侧，用直角扣件与立杆扣紧，采用至少6m 且同一步纵向水平杆四周要交圈。

纵向水平杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步同跨内；相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱距离不大于纵距的1/3，纵向水平杆在同一步架内纵向水平高差不超过全长的1/300，局部高差不超过5cm。

每一立杆与纵向水平杆相交处（主节点）都必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆轴线偏离主节点不大于15cm。横向水平杆间距与立杆纵距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，在两立柱之间等距离设置1 根横向水平杆，最大间距不超过75cm 。

横向水平杆伸出外排纵向水平杆边缘距离不小于10 cm，伸出里排纵向水平杆距离结构外边缘15 cm 。上下层横向水平杆在立杆处错开布置，同层的相邻横向水平杆在立杆处相向布置。

、安全通道使用刚性连墙件，严禁使用柔性连墙件；

、连墙件优先使用菱形布置，也可以使用方形、矩形布置；

、连墙件的数量应符合以下规定：连墙件应从第一步纵向水平杆处开始设置，当该处有困难时，应采取其他可靠措施；连墙件的设置宜靠近主节点，偏离节点的距离不大于30公分；在建筑物的每宜层范围内均需设置一排连墙件；竖向拉结设置不大于3米，横向拉结不大于6米；

、因本工程楼内住户并不搬离，所以只能在楼梯间窗户处进行拉结。拉结采用钢管在楼梯间搭设双向井字固定连接。详见附图。

mm，在其中间应增加2～4个扣结点；

.横向斜撑应设置在同一节间内，由底至顶成之字型布置；斜撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端和立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不应大于150mm；

.横向斜撑除在拐角处设置外，中间沿纵向每隔6跨在横向平面内设一道斜杆；遇操作层时可临时拆除，转入其他层时应及时补设。

本工程施工建筑四周靠近道路部位全部搭设防砸蓬，防砸蓬宽度为6米（部分施工现场没有空间部位可根据现场实际情况进行调整）。防砸蓬高度设为4米，防砸蓬顶部设两层满铺木脚手板，并在上层满铺彩条布，防砸蓬两侧满挂密目网。搭设见详图。

门洞、安全通道出入口脚手架搭设斜腹杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端头上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。斜腹杆采用通常杆件，当必须接长时采用搭接，搭接长度为1000mm。门洞桁架下的两侧立杆为双立杆，副立杆高度应高于门洞口1步。门洞口桁架伸出上下弦杆的杆件端头，均设一个防滑扣件，该扣件紧靠主节点的扣件。见下图：

斜道立面布置示意图附后。

施工便道（斜道）平面示意图

施工便道（斜道）立面示意图

本工程施工建筑四周靠近道路部位全部搭设安全通道，安全通道宽度为6米（部分施工现场没有空间部位可根据现场实际情况进行调整）。安全通道高度设为4米，安全通道顶部设两层满铺木脚手板，并在上层满铺彩条布，安全通道两侧满挂密目网。

脚手架搭设应对其进行检查验收，具体要求如下：

立杆垂直偏差：搭设高度H≤25m时：

纵向偏差不大于H／200，且不大于50mm；

搭设高度H>25m时：纵向偏差不大于H／300，且不大于75mm；

纵向水平杆一根杆的两端水平偏差不大于总长度的1／300，且不大于20mm，同跨内外纵向水平杆水平偏差不大于10mm。

步距、排距偏差不大于20mm；立杆纵距偏差不大于50mm。

扣件紧固力宜在40~范围内。

连墙点的数量、位置要正确，连接牢固，无松动现象。

材质及其使用的安全技术措施

m，并不大于65 Nm，对接扣件的抗拉承载力为3kN。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。

检测,取得检测报告合格的材料才能进场。

钢丝、竹篾、塑料混用。

安全通道搭设的安全技术措施

安全通道安全技术措施

安全通道拆除的安全技术措施

．严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止嬉戏和打闹。

．施工人员严禁凌空抛掷杆件、物料、扣件及其他，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。

．管件堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领料手续。

．施工人员做到活完料净脚下清，确保安全通道施工材料不浪费。

．运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理，应及时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。

安全通道设高度为5m，采用双管单立杆；

搭设尺寸为：横距Lb为 ，纵距La为，横向水平杆的步距为 m；

横向水平杆在上，搭接在纵向水平杆上的横向水平杆根数为 2 根；

采用的钢管类型为 Φ48×（计算受力采用市场材料Φ48×进行核算）；

横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 ；

连墙件采用两步三跨，竖向间距 3 m，水平间距 m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件。

施工均布活荷载标准值: kN/m2；

本工程地处北京，基本风压 kN/m2；

风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取，计算立杆稳定性时取，风荷载体型系数μs 为；

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):；

脚手板自重标准值(kN/m2):；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):；

安全设施与安全网(kN/m2):；

脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):；

脚手板铺设总层数:2；

地基土类型:混凝土地面；地基承载力标准值(kPa):；

立杆基础底面面积(m2):；地基承载力调整系数:。

横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。

按照横向水平杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向水平杆的最大弯矩和变形。

横向水平杆的自重标准值: P1= kN/m ；

脚手板的荷载标准值: P2= ×3= kN/m ；

活荷载标准值: Q=2×3=1 kN/m；

荷载的计算值: q=×+×+×1 = kN/m；

横向水平杆计算简图

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

Mqmax = ql2/8

最大弯矩 Mqmax =×12/8 = kN·m；

最大应力计算值 σ = Mqmax/W = N/mm2；

横向水平杆的最大弯曲应力 σ = N/mm2 小于 横向水平杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=++1 = kN/m ；

νqmax = 5ql4/384EI

最大挠度 ν = ××10004/(384××105×121900)= mm；

横向水平杆的最大挠度 mm 小于 横向水平杆的最大容许挠度 1000 / 150= 与10 mm，满足要求！

纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。

横向水平杆的自重标准值: P1= ×1= kN；

脚手板的荷载标准值: P2= ×1×3= kN；

活荷载标准值: Q= 2×1×3=1 kN；

荷载的设计值: P=×+×+×1)/2= kN；

纵向水平杆计算简图

最大弯矩考虑为纵向水平杆自重均布荷载与横向水平杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

Mmax =

均布荷载最大弯矩计算:M1max=×××= kN·m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax =

集中荷载最大弯矩计算:M2max=××= kN·m；

M = M1max + M2max = += kN·m

最大应力计算值 σ = ×106/5080= N/mm2；

纵向水平杆的最大应力计算值 σ = N/mm2 小于 纵向水平杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为纵向水平杆自重均布荷载与横向水平杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；

均布荷载最大挠度计算公式如下:

νmax = 100EI

纵向水平杆自重均布荷载引起的最大挠度：

νmax= ××15004 /(100××105×121900) = mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

νpmax = 100EI

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

横向水平杆传递荷载 P=（++1）/2=

ν= ××15003/ ( 100 ××105×121900) = mm；

最大挠度和：ν= νmax + νpmax = += mm；

纵向水平杆的最大挠度 mm 小于 纵向水平杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》双扣件承载力设计值取，按照扣件抗滑承载力系数，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为 。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》

R ≤ Rc

横向水平杆的自重标准值: P1 = ×1×2/2= kN；

纵向水平杆的自重标准值: P2 = ×= kN；

脚手板的自重标准值: P3 = ×1×2= kN；

活荷载标准值: Q = 2×1× /2 = kN；

荷载的设计值: R=×+++×= kN；

R < kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

、安全通道立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

D表示单立杆部分，S表示双立杆部分。

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为m

NGD1 = [+×2/2)×]× = ；

NGS1 = [++×2/2)×]× = ；

(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为m2

NGD2= ×0××(1+/2 = 0 kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为m

NGD3 = ×0×2 = 0 kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网: kN/m2

NGS4 = ××20 = kN；

经计算得到，静荷载标准值

NGD = NGD1+NGD2+NGD3+NGD4 = kN；

NGS = NGS1+NGS2+NGS3+NGS4 = kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值

NQ = 2×1××2/2 = 3 kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

Nd = NGD+× = ×+ ××3= kN；

Ns = NGS+× = ×+ ××3= kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'd = + = ×+ ×3=；

N's = + = ×+ ×3=；

、立杆的稳定性计算:

安全通道采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。

稳定性计算考虑风荷载，按立杆变截面处和架体底部不同高度分别计算风荷载标准值。风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=μz·μs·ω0

经计算得到，立杆变截面处和架体底部风荷载标准值分别为:

Wk1 = ××× = kN/m2；

Wk2 = ××× = kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 分别为:

Mw1 = ×10 = ××××10= kN·m；

Mw2 = ×10 = ××××10= kN·m；

主立杆变截面上部单立杆稳定性计算。

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ = N/(φA) + MW/W ≤ [f]

立杆的轴心压力设计值 ：N = Nd = kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ = N/(φA)≤ [f]

立杆的轴心压力设计值 ：N = N'd= ；

计算立杆的截面回转半径 ：i = cm；

计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = m；

长细比: L0/i = 164 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ=

立杆净截面面积 ： A = cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

σ = 8331/×489)+5080 = N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

σ = 8961/×489)= N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

架体底部立杆稳定性计算。

考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式

σ = N/(φA) + MW/W ≤ [f]

立杆的轴心压力设计值 ：N = [×(NGD+ NGS)+××NQ]/2= kN；

不考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式

σ = N/(φA)≤ [f]

立杆的轴心压力设计值 ：N = [×(NGD+ NGS)+ ×NQ]/2=；

计算立杆的截面回转半径 ：i = cm；

计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = m；

长细比: L0/i = 164 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ=

立杆净截面面积 ： A = cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

σ = ×489)+5080 = N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

σ = ×489)= N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

、连墙件的稳定性计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl = Nlw + N0

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝，μs＝，ω0＝，

Wk = μz·μs·ω0= ××× = kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = m2；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw = ×Wk×Aw = kN；

连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

DBJT_15-119-2016_预拌混凝土_机制砂_应用技术规程.pdfNf = φ·A·[f]

由长细比 l/i = 400/的结果查表得到 φ=，l为内排架距离墙的长度；

A = cm2；[f]=205 N/mm2；

Nl = < Nf = ,连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到 Nl = 小于双扣件的抗滑力 16 kNDB34／T 2746-2016 泵站计算机监控与视频监视系统设计规范，满足要求！