施工组织设计下载简介

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轮扣式模板支撑工程专项施工方案.docx

F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=10.139kN

8.2梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书

GB／T 38531-2020 微束分析 致密岩石微纳米级孔隙结构计算机层析成像（CT）分析方法 设计简图如下：

取梁纵向单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

面板承受梁截面方向线荷载设计值：

q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.5×3]×1＝31.15kN/m

计算简图如下：

q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.3×(0.1+(24+1.5)×0.8)×1＝26.65kN/m

q1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1×1.5×3×1＝4.5kN/m

Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×26.65×0.152+0.117×4.5×0.152＝0.072kN·m

σ＝Mmax/W＝0.072×106/37500＝1.915N/mm2≤[f]＝15N/mm2

面板承受梁截面方向线荷载标准值：

q2＝1×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×(0.1+(24+1.5)×0.8)×1＝20.5kN/m

νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×20.5×1504/(100×10000×281250)＝0.025mm≤[ν]＝L/400＝150/400＝0.375mm

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×26.65×0.15+0.45×4.5×0.15＝1.903kN

R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×26.65×0.15+1.2×4.5×0.15＝5.207kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R4'=0.4q2L=0.4×20.5×0.15＝1.23kN

R2'=R3'=1.1q2L=1.1×20.5×0.15＝3.382kN

1、梁底各道小梁线荷载计算

分别计算梁底各道小梁所受线荷载，其中梁侧楼板的荷载取板底立杆至梁侧边一半的荷载。

1）左侧小梁线荷载设计值计算

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.903/1＝1.903kN/m

小梁自重：q2=0.039kN/m

左侧小梁总荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =1.903+0.039+0.442+1.7=4.084kN/m

2）中间小梁线荷载设计值计算

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b = Max[5.207,5.207]/1= 5.207kN/m

小梁自重：q2=0.039kN/m

中间小梁总荷载q中= q1中+ q2=5.207+0.039=5.246kN/m

3）右侧小梁线荷载设计值计算

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=1.903/1＝1.903kN/m

小梁自重：q2=0.039kN/m

右侧小梁总荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.903+0.039+0.442+1.7=4.084kN/m

4）各道小梁最大线荷载设计值计算

小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.084,5.246,4.084]=5.246kN/m

5）各道小梁最大线荷载标准值计算

参考小梁线荷载设计值计算步骤，将荷载标准值代入后得到：

小梁最大荷载标准值：q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.259,3.412,2.259]=3.412kN/m

为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×5.246×0.62，0.5×5.246×0.22]＝0.236kN·m

σ=Mmax/W=0.236×106/64000=3.689N/mm2≤[f]=15.444N/mm2

Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×5.246×0.6，5.246×0.2]＝1.967kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.967×1000/(2×60×80)＝0.615N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2

ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×3.412×6004/(100×9350×256×104)＝0.096mm≤[ν]＝l1/400＝600/400＝1.5mm

ν2＝q'l24/(8EI)＝3.412×2004/(8×9350×256×104)＝0.029mm≤[ν]＝2l2/400＝2×200/400＝1mm

5、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×5.246×0.6,0.375×5.246×0.6+5.246×0.2]=3.935kN

将各道小梁所受线荷载设计值参照以上步骤分别代入，得到梁底支撑各道小梁所受最大支座反力设计值依次为R1=3.063kN,R2=3.935kN,R3=3.935kN,R4=3.063kN

正常使用极限状态

Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×3.412×0.6,0.375×3.412×0.6+3.412×0.2]=2.559kN

各道小梁所受线荷载标准值参照以上步骤分别代入，得到梁底支撑各道小梁所受最大支座反力标准值依次为R1'=1.694kN,R2'=2.559kN,R3'=2.559kN,R4'=1.694kN

主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数Ks=0.6,则：

承载能力极限状态

单根主梁所受集中力设计值：

P1=R1×Ks=3.063×0.6= 1.838kN,P2=R2×Ks=3.935×0.6= 2.361kN,P3=R3×Ks=3.935×0.6= 2.361kN,P4=R4×Ks=3.063×0.6= 1.838kN

单根主梁自重设计值：q=1×1.3×0.031=0.041kN/m

正常使用极限状态

单根主梁所受集中力标准值：

P1'=R1'×Ks=1.694×0.6= 1.017kN,P2'=R2'×Ks=2.559×0.6= 1.535kN,P3'=R3'×Ks=2.559×0.6= 1.535kN,P4'=R4'×Ks=1.694×0.6= 1.017kN

单根主梁自重标准值：q'=1×0.031=0.031kN/m

主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.357×106/4250=84.025N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝3.822kN

τmax=2Vmax/A=2×3.822×1000/398＝19.207N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝0.095mm≤[ν]＝L/400＝600/400＝1.5mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=0.401kN，R2=7.644kN，R3=0.401kN

立杆所受主梁支座反力依次为P1=R1/Ks=0.401/0.6=0.669kN，P2=R2/Ks=7.644/0.6=12.74kN，P3=R3/Ks=0.401/0.6=0.669kN

1、扣件抗滑移验算

两侧立杆最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.401,0.401]＝0.401kN≤0.85×8=6.8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

2、可调托座验算

可调托座最大受力N＝max[P2]＝12.74kN≤[N]=30kN

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×2.149×(750+2×200)=2471mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×2.128×1200=2554mm

λ=max[l01，l02]/i=2554/16=159.625≤[λ]=210

长细比满足要求！

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×2.149×(750+2×200)=2854mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×2.128×1200=2949mm

λ=max[l01，l02]/i=2949/16=184.312

查表得：φ＝0.211

Mwd＝γ0×φw×γQ×Mωk=γ0×φw×γQ×(ωk×la×h2/10)＝1×0.6×1.5×(0.037×0.6×1.22/10)＝0.003kN·m

P1＝0.669kN，P2＝12.74kN，P3＝0.669kN

梁两侧立杆承受楼板荷载（取楼板横距一半范围内荷载+板底立杆至梁侧边一半的荷载）：

fd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝14107.746/(0.211×398)+0.003×106/4250＝168.699N/mm2≤[f]=205N/mm2

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS 699－2020第6.9.7条，当满堂支撑架高宽比大于2时，满堂支撑架应在支架的四周和中部与结构柱进行刚性连接。在无结构柱部位应采取预埋钢管等措施与建筑结构进行刚性连接。支撑架高宽比不应大于3。

H/B=7.8/20=0.39≤2

十、架体抗倾覆验算

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=0.9×0.544=0.49kN/m：

风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：

Fwk= l'a×Hm×ωmk=0.9×1×0.31=0.279kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值MTk：

MTk=0.5H2qwk+HFwk=0.5×7.82×0.49+7.8×0.279=17.07kN.m

参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS 699－2020，第5.3.13条

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0MTk

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=202×0.9×[0.15×7.8/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×20/2=720kN.m≥3γ0MTk =3×1×17.07=51.209kN.m

十一、立杆支承面承载力验算

F1=N=14.108kN

1、受冲切承载力计算

um =2[(a+h0)+(b+h0)]=800mm

F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.115+0.25×0)×1×800×100/1000=62.44kN≥F1=14.108kN

2、局部受压承载力计算

可得：fc=11.154N/mm2，βc=1，

βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，Aln=ab=10000mm2

F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×11.154×10000/1000=451.737kN≥F1=14.108kN

下挂部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0(1.3×G4k+γL×1.5Q2k)＝1 ×(1.3×19.2+0.9×1.5×4)＝30.36kN/m2

下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝19.2 kN/m2

左侧支撑表：

设计简图如下：

梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。计算简图如下：

q1＝bS承＝1×30.36＝30.36kN/m

Mmax＝0.125q1l2＝0.125×30.36×0.32＝0.342kN·m

σ＝Mmax/W＝0.342×106/37500＝9.108N/mm2≤[f]＝15N/mm2

q＝bS正＝1×19.2＝19.2kN/m

νmax＝5×19.2×3004/(384×10000×281250)=0.72mm≤300/250=1.2mm

4、支座反力验算

承载能力极限状态

R下挂＝q1l=30.36×0.3＝9.108kN

正常使用极限状态

R'下挂＝ql=19.2×0.3＝5.76kN

计算简图如下：

小梁弯矩图(kN·m)

q=9.108kN/m

σ＝Mmax/W＝0.496×106/64000＝7.749N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2

小梁剪力图(kN)

τmax＝3 Vmax/(2bh)＝3×3.006×1000/(2×80×60)＝0.939N/mm2≤[τ]＝1.782N/mm2

小梁变形图(mm)

q=5.76kN/m

跨中ν1max＝0.035mm≤200/250=0.8mm

悬挑段ν2max＝0.648mm≤2×330/250=2.64mm

5、主梁所受支座反力计算

承载能力极限状态

R下挂max＝5.884kN

正常使用极限状态

R'下挂max＝3.721kN

因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。

承载能力状态：F=max[R下挂max]×0.6=Max[5.884]×0.6=3.53kN

正常使用状态：F'=max[R'下挂max]×0.6=Max[3.721]×0.6=2.233kN

计算简图如下：

主梁计算简图一

主梁弯矩图一(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.53×106/4250＝124.588N/mm2≤[f]＝205N/mm2

主梁剪力图一(kN)

τmax=2Vmax/A=2×3.543×1000/398＝17.806N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

GB／T 29479.2-2020 移动实验室 第2部分：能力要求 主梁变形图一(mm)

跨中νmax=0.104mm≤[ν]=500/250=2mm

悬挑段νmax＝0.284mm≤[ν]=2×150/250=1.2mm

4、最大支座反力计算

GB／T 38238-2019标准下载 Rmax=7.047/0.6=11.744kN

取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力，可知对拉螺栓受力N＝0.95×11.744＝11.157kN≤Ntb＝17.8kN