施工组织设计下载简介

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卸料平台安全专项施工方案.docx

当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。

负责准备所需要的应急物资和应急设备。

及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。

DB13／T 5100-2019 城市轨道交通市域车辆通用技术条件施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。

火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。

触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。

高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。

其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。

项目负责人：钱 斌 手机：15962163495

项目副经理：李辉玉 手机：13584408745

安全员：李壮 手机：15295697437

架子工负责人：段康霖 手机：13584408745

医院救护中心：120 匪警：110 火警：119

9.1专职安全生产管理人员

钱 斌——组长，负责协调指挥工作；

李辉玉——组员，负责现场施工指挥，技术交底；

李壮（安全员）——组员，负责现场安全检查工作；

段康霖（架子工班长）——组员，负责现场具体施工；

为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设按下表配置人力资源，操作工均有上岗作业证书。

外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。

10、计算书及相关图纸

10.1钢管落地卸料平台计算书

平台水平支撑钢管布置图

四）板底支撑（纵向）钢管验算

G1k=g1k=0.028kN/m;

G2k= g2k×lb/4 =0.250×0.80/4=0.050kN/m;

Q1k= q1k×lb/4 =2.000×0.80/4=0.400kN/m;

Q2k= q2k×lb/4 =2.000×0.80/4=0.400kN/m;

板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。

q1=γ0×1.3×(G1k+G2k)=1×1.3×(0.028+0.050)=0.101kN/m;

q2=γ0×1.5×γL×(Q1k+Q2k)=1×1.5×0.9×(0.400+0.400)=1.080kN/m;

板底支撑钢管计算简图

Mmax=(0.100×q1+0.117×q2)×l2=(0.100×0.101+0.117×1.080)×0.802=0.087kN·m;

Rmax=(1.100×q1+1.200×q2)×l=(1.100×0.101+1.200×1.080)×0.80=1.126kN;

σ=Mmax/W=0.087×106/(3.86×103)=22.632N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;

q'=G1k+G2k=0.028+0.050=0.078kN/m

q'=Q1k+Q2k=0.400+0.400=0.800kN/m

R'max=(1.100×q'1+1.200×q'2)×l=(1.100×0.078+1.200×0.800)×0.80=0.837kN;

ν=(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/100EI=(0.677×0.078×(0.80×103)4+0.990×0.800×(0.80×103)4)/(100×206000.00×9.28×104) =0.181mm≤min{800.00/150,10}mm=5.333mm

五）横向支撑钢管验算

横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。

q'=g1k=0.028kN/m;

q=γ0×1.3×g1k=0.036kN/m;

p=Rmax=1.126kN;

p'=R'max=0.837kN

横向钢管计算简图

横向钢管计算弯矩图

Mmax=0.340kN·m;

横向钢管计算剪力图

Rmax=4.958kN;

横向钢管计算变形图

νmax=0.597mm;

σ=Mmax/W=0.340×106/(3.86×103)=88.110N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;

νmax=0.597mm≤min{800.00/150,10}=5.33mm;

六）立杆承重连接计算

Rc=12×0.80=9.600kN≥R=4.958kN

七）立杆的稳定性验算

NG1=gk×H+g1k×la×3.00/1.00=0.163×11.500+0.028×0.80×3.00/1.00=1.942kN

NG2=g2k×la×lb/1.00=0.250×0.80×0.80/1.00=0.160kN;

NG3=g3k×la=0.14×0.8=0.112kN;

NQ1=q1k×la×lb/1.00=2.000×0.80×0.80/1.00=1.280kN;

NQ2=q2k×la×lb/1.00=2.000×0.80×0.80/1.00=1.280kN;

考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：

N=γ0×[1.3×(NG1+NG2+NG3)+γL×1.5×(NQ1+NQ2)]=1×[1.3×(1.942+0.160+0.112)+0.9×1.5×(1.280+1.280)]=6.334kN;

支架立杆计算长度：

L0=kμh=1×2.208×1.50=3.312m

长细比λ=L0/i=3.312×103/(1.61×10)=205.714≤[λ]=250

轴心受压构件的稳定系数计算：

L0=kμh=1.155×2.208×1.5=3.825m

长细比λ= L0/i=3.825×103/（1.61×10）=237.600

由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.130

ωk=μzμsωo=0.65×1.00×0.30=0.195kN/m2

Mw=γ0×γL×φc×1.5×ωk×l×h2/10=1×0.9×0.9×1.5×0.195×0.80×1.502/10=0.043kN·m；

σ=N/(φA)+Mw/W=6.334×103/(0.130×3.57×102)+0.043×106/(3.86×103)=147.523N/mm2≤[f]=205.00N/mm2

ωk=μzμsωo=0.65×1.00×0.30=0.195kN/m2

AW=1.50×0.80×3×2=7.2m2

Nw=1.5×ωk×Aw=1.5×0.195×7.2=2.106kN

N=Nw+N0=2.106+3.00=5.106kN

长细比λ=L0/i=600.00/16.1=37.267，由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.910。

N=5.106kN≤Nf=56.609kN

连墙件采用扣件方式与墙体连接。

单扣件承载力设计值 Rc=8.0×0.850=6.800kN

N=5.106kN≤Rc=6.800kN

九）立杆支承面承载力验算

fg'=fg×kc=80.000×1.000=80.000kPa

Nk=(NG1+NG2)+(NQ1+NQ2)=(1.942+0.160)+ (1.280+1.280)=4.662kN;

p=Nk/A=4.662/0.15=31.078kPa≤fg'=80.000kPa

10.2型钢悬挑卸料平台计算书

面板受力简图如下：

取单位宽度1m进行验算

q=γ0[1.3×Gk1×1+0.9×1.5×(1.3×Qk1+Pk/S)×1]=1×[1.3×0.39×1+0.9×1.5×(1.3×2+5/2)×1]=7.392kN/m

q静=1×1.3×Gk1×1=1×1.3×0.39×1=0.507kN/m

q活=1×0.9×1.5×(1.3×Qk1+Pk/S)×1=1×0.9×1.5×(1.3×2+5/2)×1=6.885kN/m

Mmax=0.1×q静×s2+0.117×q活×s2=0.1×0.507×0.752+0.117×6.885×0.752=0.482kN·m

σ=Mmax/ W=0.482×106/(4.17×103)=115.501N/mm2<[f]=205N/mm2

面板强度满足要求！

次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算：

承载能力极限状态：

q1=γ0[(1.3×Gk1+0.9×1.5×1.3 ×Qk1)×s+1.3×Gk2]=1×[(1.3×0.39+0.9×1.5×1.3×2)×0.75+1.3×0.1]=3.143kN/m

p1=1×0.9×1.5×Pk=1×0.9×1.5×5=6.75kN

正常使用极限状态：

q2=(Gk1+Qk1)×s+Gk2=(0.39+2)×0.75+0.1=1.893kN/m

p2=Pk=5kN

σ=Mmax/(γxWX)=4.946×106/(1.05×39.7×103)=118.661N/mm2<[f]=205N/mm2

次梁强度满足要求！

次梁挠度满足要求！

3、支座反力计算

承载能力极限状态：

R1=q1×B/2=3.143×2/2=3.143kN

正常使用极限状态：

R2=q2×B/2=1.893×2/2=1.893kN

承载能力极限状态：

q1=γ0γG×(Gk3+Gk4+Gk5)=1×1.3×(0.202+0.150+0.010)=0.471kN/m

p1=γ0γLγQ×Pk/2=1×0.9×1.5×5/2=3.375kN

R1=3.143kN

q=γ0γG×Gk3=1×1.3×0.202=0.263kN/m

正常使用极限状态：

q2=Gk3+Gk4+Gk5=0.202+0.150+0.010=0.362kN/m

p2=Pk/2=2.5kN

R2=1.893kN

q'=Gk3=0.202kN/m

弯矩图(kN·m)

剪力图(kN)

R外=10.989kN

Mmax=13.428kN·m

N=R外/tanα=R外/(h1/s1)= 10.989/(3.800/4.600)=13.302kN

σ=Mmax/(γxWX)+N/A=13.428×106/(1.05×141.000×103)+13.302×103/(25.69×102)=95.877 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2

主梁强度满足要求！

变形图(mm)

νmax=4.836mm<[ν]=(a1+c)/250.00=(4600.00+200)/250.00=19.200mm

主梁挠度满足要求！

3、支座反力计算

剪力图(kN)

设计值：R外=10.989kN

剪力图(kN)

标准值：R'外=6.952kN

如果外侧钢丝绳出现断裂，要求内侧钢丝绳能独立承担支撑作用，由于平台的受力情况发生了改变，故应重新建立计算模型计算：

弯矩图(kN·m)

剪力图(kN)

R内=16.270kN

Mmax=5.588kN·m

N=R内/tanα=R内/(h2/s2)= 16.270/(3.800/3.400)=14.557kN

σ=Mmax/(γxWX)+N/A=5.588×106/(1.05×141.000×103)+14.557×103/(25.69×102)=43.409 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2

主梁强度满足要求！

变形图(mm)

νmax=1.155mm<[ν]=(a2+c)/250.000=(3400.00+200)/250.000=14.400mm

主梁挠度满足要求！

3、支座反力计算

剪力图(kN)

R内=16.270kN

剪力图(kN)

标准值：R'内=10.227kN

外侧钢丝绳与主梁夹角α=arctan(h1/s1)=39.56°

sinα=sin39.56°=0.637

内侧钢丝绳与主梁夹角β=arctan(h2/s2)=48.18°

sinβ=sin48.18°=0.745

标准值：T'=Max[R'外/sinα,R'内/sinβ]=Max[6.952/0.637,10.227/0.745]=13.723kN

设计值：T=Max[R外/sinα,R内/sinβ]=Max[10.989/0.637,16.270/0.745]=21.832kN

由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算

GB／T 38695-2020 城市轨道交通无砟轨道技术条件 [Fg]=aFg/K=0.820×197.500/10.000=16.195kN>T'=13.723kN

钢丝绳强度满足要求！

σ=T/(2A)=21.832×103/[2×3.14×(20/2)2]=34.764 N/mm2 < [f]= 65N/mm2

拉环强度满足要求！

σf=T/(he×lw)=21.832×103/(6.000×120.000)=30.322N/mm2

GB∕T 26216.1-2019标准下载 拉环焊缝强度满足要求！