施工组织设计下载简介

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危大工程高支模专项施工方案(H≥8m论证后)，386页可下载！.docx

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×2.149×(750+2×200)=2471mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632mm

λ=max[l0110 环境敏感区深水大跨度铁路桥梁绿色快速施工技术-中铁建大桥局.pdf，l02]/i=2632/16=164.5≤[λ]=210

长细比满足要求！

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×2.149×(750+2×200)=2929mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.185×1.755×1500=3120mm

λ=max[l01，l02]/i=3120/16=195

查表得：φ＝0.189

Mwd＝γ0×φwγQ×Mωk=γ0×φwγQ×(ωk×la×h2/10)＝1.1×0.6×1.5×(0.029×0.9×1.52/10)＝0.006kN·m

R1＝0.467kN，R2＝13.41kN，R3＝0.467kN

梁两侧立杆承受楼板荷载：

fd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝15175.371/(0.189×398)+0.006×106/4250＝203.153N/mm2≤[f]=205N/mm2

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS 699－2020第6.9.7条，当满堂支撑架高宽比大于2时，满堂支撑架应在支架的四周和中部与结构柱进行刚性连接。在无结构柱部位应采取预埋钢管等措施与建筑结构进行刚性连接。支撑架高宽比不应大于3。

H/B=9/10.58=0.851≤2

十、架体抗倾覆验算

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=0.9×0.295=0.265kN/m：

风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：

Fwk= l'a×Hm×ωmk=0.9×1×0.259=0.233kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值MTk：

MTk=0.5H2qwk+HFwk=0.5×92×0.265+9×0.233=12.851kN.m

参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS 699－2020，第5.3.13条

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0MTk

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=10.582×0.9×[0.15×9/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×10.58/2=228.856kN.m≥3γ0MTk =3×1.1×12.851=42.407kN.M

十一、立杆支承面承载力验算【本项简化计算了部分要点，建议采用“一般性楼盖验算”模块进行详细的楼板承载力复核计算】

F1=N=15.175kN

1、受冲切承载力计算

um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1040mm

F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.115+0.25×0)×1×1040×160/1000=129.875kN≥F1=15.175kN

2、局部受压承载力计算

可得：fc=11.154N/mm2，βc=1，

βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，Aln=ab=10000mm2

F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×11.154×10000/1000=451.737kN≥F1=15.175kN

A1食堂，B120，标高9计算书

3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011

设计简图如下：

模板设计剖面图(模板支架纵向)

模板设计剖面图(模板支架横向)

楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。

承载能力极限状态

q1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.5×2.5]×1=8.575kN/m

正常使用极限状态

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.12))×1＝3.112kN/m

计算简图如下：

Mmax＝q1l2/8＝8.575×0.252/8＝0.067kN·m

ν＝0.069mm≤[ν]＝L/400＝250/400＝0.625mm

q1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.5×2.5]×0.25＝2.215kN/m

因此，q1静＝γ0×1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.3×(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.25＝1.184kN/m

q1活＝γ0×1.5×Q1k×b=1.1×1.5×2.5×0.25＝1.031kN/m

计算简图如下：

M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.184×0.92+0.125×1.031×0.92＝0.224kN·m

M2＝q1L12/2=2.215×0.152/2＝0.025kN·m

Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.224，0.025]＝0.224kN·m

σ=Mmax/W=0.224×106/32812=6.836N/mm2≤[f]=15.444N/mm2

V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.184×0.9+0.625×1.031×0.9＝1.246kN

V2＝q1L1＝2.215×0.15＝0.332kN

Vmax＝max[V1，V2]＝max[1.246，0.332]＝1.246kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.246×1000/(2×35×75)＝0.712N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.12))×0.25＝0.828kN/m

挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.828×9004/(100×9350×123.047×104)＝0.246mm≤[ν]＝L/400＝900/400＝2.25mm；

悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.828×1504/(8×9350×123.047×104)＝0.005mm≤[ν]＝2×l1/400＝2×150/400＝0.75mm

1、小梁最大支座反力计算

q1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.5×2.5]×0.25＝2.287kN/m

q1静＝γ0×1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.3×(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.25＝1.256kN/m

q1活＝γ0×1.5×Q1k×b ＝1.1×1.5×2.5×0.25＝1.031kN/m

q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.12))×0.25＝0.878kN/m

承载能力极限状态

按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×2.287×0.9＝2.573kN

按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1＝(0.375×1.256+0.437×1.031)×0.9+2.287×0.15＝1.172kN

主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6

R＝max[Rmax，R1]×0.6＝1.544kN;

正常使用极限状态

按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×0.878×0.9＝0.988kN

按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×0.878×0.9+0.878×0.15＝0.428kN

R'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.593kN;

计算简图如下：

主梁计算简图一

主梁计算简图二

主梁弯矩图一(kN·m)

主梁弯矩图二(kN·m)

σ=Mmax/W=0.523×106/4250=123.147N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图一(kN)

主梁剪力图二(kN)

τmax=2Vmax/A=2×3.498×1000/398＝17.579N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图一(mm)

主梁变形图二(mm)

跨中νmax=0.501mm≤[ν]=900/400=2.25mm

悬挑段νmax＝0.204mm≤[ν]=2×100/400=0.5mm

5、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=3.81kN，R2=5.865kN，R3=6.174kN，R4=2.678kN

支座反力依次为R1=3.22kN，R2=6.044kN，R3=6.044kN，R4=3.22kN

按上节计算可知，可调托座受力N＝6.174/0.6=10.291kN≤[N]＝30kN

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×2.149×(750+2×200)=2471mm

非顶部立杆段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mm

λ=max[l01，l0]/i=2632/16=164.5≤[λ]=210

2、立杆稳定性验算

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×2.149×(750+2×200)=2929mm

非顶部立杆段：l0=kμ2h =1.185×1.755×1500=3120mm

λ=max[l01，l0]/i=3120/16=195

查表得，φ1=0.189

Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(wklah2/10)=1.1×0.6×1.5×(0.018×0.9×1.52/10)=0.004kN·m

Nd =Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1.1×γG×q×H=Max[3.81,6.044,6.174,3.22]/0.6+1.1×1.3×0.15×9=12.221kN

fd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝12.221×103/(0.189×398)+0.004×106/4250=163.315N/mm2≤[f]=205N/mm2

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS 699－2020第6.9.7条，当满堂支撑架高宽比大于2时，满堂支撑架应在支架的四周和中部与结构柱进行刚性连接。在无结构柱部位应采取预埋钢管等措施与建筑结构进行刚性连接。支撑架高宽比不应大于3。

H/B=9/10.8=0.833≤2

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=0.9×0.201=0.181kN/m：

风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：

Fwk= la×Hm×ωmk=0.9×1×0.166=0.149kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值MTk：

MTk=0.5H2qwk+HFwk=0.5×92×0.181+9×0.149=8.671kN.m

参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS 699－2020，第5.3.13条

B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0MTk

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=10.82×0.9×[0.15×9/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×10.8/2=238.248kN.m≥3γ0MTk =3×1.1×8.671=28.614kN.M

十一、立杆支承面承载力验算【本项简化计算了部分要点，建议采用“一般性楼盖验算”模块进行详细的楼板承载力复核计算】

F1=N=12.221kN

1、受冲切承载力计算

um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1440mm

F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1440×160/1000=133.701kN≥F1=12.221kN

2、局部受压承载力计算

可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，

βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2

F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=12.221kN

A1食堂，标高8.9，700×700计算书

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×9]＝min[29.87，216]＝29.87kN/m2

S承＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q3k)=1×(1.3 × 29.868+ 0.9×1.5×2.000)＝41.53kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.868 kN/m2

最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算

静载线荷载q1＝γ0×1.3×bG4k＝1×1.3×0.5×29.868＝19.414kN/m

活载线荷载q2＝γ0×γL×1.5×bQ3k＝1×0.9×1.5×0.5×2＝1.35kN/m

σ＝Mmax/W＝0.03×106/(1/6×500×142)＝1.867N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2

作用线荷载q＝bS正＝0.5×29.868＝14.934kN/m

ν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×14.934×116.6674/(100×9350×(1/12×500×143))＝0.016mm≤[ν]＝l/400＝116.667/400＝0.292mm

小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.117×41.528＝4.845 kN/m

小梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.218kN·m

σ＝Mmax/W＝0.218×106/(32.812×103)＝6.645N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2

小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.117×29.868＝3.485 kN/m

小梁变形图(mm)

ν＝0.624mm≤[ν]＝500/400=1.25mm

1、方圆扣柱箍强度验算

q＝S承l1＝41.528×0.5＝20.764kN/m

N＝0.5ql3＝0.5×20.764×0.958＝9.946kN

M＝ql22/8＝20.764×0.9582/8＝2.382kN·m

N/A+M/W＝9.946×103/620+2.382×106/(10.8×103)＝236.605N/mm2≤[f]＝345N/mm2

2、方圆扣柱箍挠度验算

q＝S正l1＝29.868×0.5＝14.934kN/m

ν＝5ql24/(384EI)＝5×14.934×9584/(384×205000×50×104)＝1.598mm≤[ν]＝l2/400＝2.395mm

DB13(J)／T 263-2018标准下载 六、方圆扣固定销位置节点验算

(1)固定销抗剪承载力验算

固定销与柱箍接触位置截面面积An=b×t2=30×15=450mm2

N/An=9.946×103/450=22.102N/mm2≤fvb=150N/mm2

(2)方圆扣柱箍承压承载力验算

DG／TJ08-2009-2016标准下载 Ac=t1×t2=12×15=180mm2

N/Ac=9.946×103/180=55.256N/mm2≤fcb=590N/mm2