施工组织设计下载简介

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成都生物城　_模板施工方案（模板）

模板结构构件中的外楞钢管（主楞）属于受弯构件，按连续梁计算。外楞钢管（主楞）间距为1000mm，内楞（次楞）间距为250mm，取长3000进行计算，梁的计算跨度（为立杆横向间距）L=3000/3=1000mm，计算简图如下：

模板内楞（次楞）间距B=250mm,外楞（主楞）间距b=1000mm，则作用在外楞钢管（主楞）上的设计集中荷载，计算如下：

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

DL／T 1168-2012标准下载q1=1.2×25×0.90×H×B×b

=1.2×25×0.90×0.2×0.25×1.0=1.35kN/m；

模板结构自重荷载设计值：

q2=1.2×0.35×0.90×B×b=1.2×0.35×0.90×0.25×1.0=0.095N/m； 施工均布荷载设计值：

p3=1.4×1×0.90×B×b=1.4×1×0.90×0.25×1.0=0.315kN；

以上式中0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

钢管承受的集中荷载P=p1+p2+q3=1.35+0.095+0.315=1.76kN

根据受力计算简图可以将集中荷载转换为均布荷载进行受力计算分析，经转换后按三跨连续梁的均布荷载计算：q=nq(n+2)/（L(n+1)）=3×1.76×(3+2)/（1.0×(3+1)）=6.6N/m

外楞的最大弯距：Mmax=0.1×qL2=0.1×6.6×1.02=0.66KN·m

外楞承受的最大拉应力：σ=Mmax1/Wy=0.660×106/(5.26×103)=125.5N/mm2

外楞的最大拉应力计算值小于外楞的抗拉强度设计值，故外楞的抗弯强度满足设计要求。

钢管外楞最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁荷载最大计算，外楞的最大剪力：

V=0.617qL=0.617×6.6×1.0=4072.2N

外楞承受的最大剪应力：T=2V/A=2×4072.2/506=16.1N/mm2

外楞的最大剪应力计算值小于外楞的抗剪强度设计值，故外楞的抗剪强度满足设计要求。

外楞的最大挠度计算值（最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算）:

ω=0.677qL4/(100EI)=0.677×6.6×10004/(100×2.06×105×12.74×104)

外楞最大容许挠度:[ω]=L/250=1000/250=4.0mm

外楞的最大挠度计算值小于外楞最大容许挠度设计值，故外楞钢管的刚度满足设计要求。

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆，故可不进行受力验算。

根据梁底水平杆钢管外楞（主楞）的受力计算分析得：

立柱钢管中间支座处的支座反力最大：

R=V左+V右+P=（0.6+0.5）×qL+P=（0.6+0.5）×6.6×1.0+1.76=9.02KN

立柱钢管支座处采用的是双扣件抗滑，其抗滑移承载力设计值为：[R]=2×8×0.8=12.8KN

立柱钢管最大支座反力为R=9.02KN小于双扣件抗滑移承载力设计值为12.80kN，故扣件抗滑移承载力满足设计要求。

七、模板支架立杆荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.163×4.3=0.701kN

(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×1.0×1.0=0.350 kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.2×1.0×1.0=5.000kN

静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=0.701+0.350+5.0=6.051kN

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载：

活荷载标准值 NQ=(1+2)×1.0×1.0=3.00kN

3.立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.051+1.4×3.0=11.461kN；

立杆计算长度lo计算：

顶部立杆段：l0= k µ1（h+2a）=1.155×1.298×（1.5+2×0.10）=2.549m

非顶部立杆段：l0= k µ2 h=1.155×2.089×1.5=3.619m

立杆计算长度lo取3.619m,则Lo/i=3619/15.9=228

由长细比 lo/i=229的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.140；

钢管立杆轴心受压应力计算值：

σ=N/(φ×A)=11461/(0.140×506)=161.8N/mm2

钢管立杆稳定性轴心受压应力计算值小于钢管立杆抗压强度的设计值，故钢管立杆稳定性满足设计要求。

九、脚手架地基承载力计算

地下室梁板模板支撑脚手架架体搭设在钢筋砼底板上，其承载力特征值可取14.3MPa,钢管立杆下垫的方木截面为50×100=5000mm2。则最大受力立杆基础底面的平均压力计算如下：

Pk =N/A=11461/5000=2.29MPa

钢管立杆基底承载力计算值小于地基承载力设计值，故钢管立杆地基承载力满足要求。

第七节 主楼楼板模板设计

在进行楼板模板工程的设计中，楼板模板设计计算以4200×4200×120的板为例。楼板模板采用18厚覆膜板，木枋采用云杉，小横楞采用木方，大横楞及立杆支撑均采用φ48.3×3.6钢管。板底木方（内楞）间距350，板底水平钢管（外楞）和立柱间距纵横均为1200，水平钢管步距1500，立杆上端伸出至支撑点长度为100，模板支架搭设高度2900。楼板配筋为CRB550其fy=400N/mm2,每米楼板配筋为420mm2，楼板砼强度等级C30，每标准层施工天数为6天，施工平均温度为15℃，砼浇筑采用砼输送泵。

楼板支撑架荷载计算单元

模板自重(kN/m2):0.35；钢筋和砼自重(kN/m3):25.0；施工均布荷载标准值 (kN/m2):1.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；倾倒混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)：2.0。

底板为受弯结构，需要验算其强度和刚度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。按规范规定，强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和施工均布荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。楼板模板底板在计算中按两跨连续梁计算，边长为700的边，梁的计算跨度（为内楞的间距）L=750/2=350mm，计算简图如下：

楼板模板方木内楞（次楞）间距B=350mm，外楞（主楞）间距b=1200mm，实际计算可取b=1000mm，则作用在覆膜板的设计线荷载，计算如下：

新浇混凝土及钢筋自重荷载设计值：

q1=1.2×25.00×0.90×b×H

=1.2×25.00×0.90×1×0.12=3.240kN/m；

模板结构自重荷载设计值：

q2=1.2×0.35×0.90×b=1.2×0.35×0.90×1=0.378kN/m； 施工均布荷载和振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3=1.4×（1+2.00）×0.90×b=1.4×（1+2.00）×0.90×1=3.780kN/m；

以上式中0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

抗弯强度验算荷载设计值：q=q1+q2+q3=3.240+0.378+3.780=7.398kN/m

底板的跨中最大弯距：Mmax=0.125×q×L2=0.125×7.398×0.352=0.113KN·m

底板的抵抗矩：W y=1/6×b×h2=1/6×1000×182=5.4×104 mm3

底板承受的最大拉应力：σ=Mmax/Wy=0.113×106/(5.4×104)=2.1N/mm2

底板的最大拉应力计算值小于底板的抗拉强度设计值，故底板的抗弯强度满足要求。

抗剪强度验算荷载设计值：q=q1+q2+q3=3.240+0.378+3.780=7.398kN/m

最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，底板的最大剪力：

V=0.625ql=0.625×7.398×350=1618.3N

底板承受的最大剪应力：

T=3V/(2bhn)= 3×1618.3/(2×1000×18)=0.135N/mm2

底板的最大剪应力计算值小于底板的抗剪强度设计值，故底板的抗剪强度满足要求。

根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

挠度验算荷载设计值：q=q1+q2=3.240+0.378=3.618kN/m

底板的惯性矩：I=bh3/12=1000×18×18×18/12=4.86×105mm4

底板的最大挠度计算值（最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算）:

ω =0.521ql4/(100EI)=0.521×3.618×3504/(100×6000.0×4.86×105)=0.097mm

底板最大容许挠度:[ω]=L/250=350/250=1.4 mm

底板的最大挠度计算值小于的板最大容许挠度设计值，故底板的刚度满足要求。

三、板底方木内楞（次楞）的计算

模板结构构件中的板底木方（次楞）属于受弯构件，按连续梁计算。模板板底方木内楞在计算中按简支梁计算，取长为1200进行计算，梁的计算跨度（为外楞的间距）L=1200/1=1200mm，计算简图如下：

板底内楞（次楞）间距B=350mm，外楞（主楞）间距b=1200mm，则作用在内楞方木（次楞）上的设计线荷载，计算如下：

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1=1.2×25×0.90×H×B

=1.2×25×0.90×0.12×0.35=1.134kN/m；

模板结构自重荷载设计值：

q2=1.2×0.35×0.90×B=1.2×0.35×0.90×0.35=0.132N/m； 施工均布荷载和振捣混凝土时产生的荷载设计值：

p3=1.4×（1+2.00）×0.90×B×b=1.4×（1+2.00）×0.90×0.35×1.2=1.588kN/m；

以上式中0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

抗弯强度验算静荷载按均布荷载考虑设计值：q=q1+q2=1.134+0.132=1.266kN/m

抗弯强度验算活荷载按集中荷载考虑设计值：p=p3=1.588kN/m

Mmax=0.125×q×L2+0.25×p×L=0.125×1.266×1.22+0.25×1.588×1.2=0.704KN·m

内楞承受的最大拉应力：σ=Mmax/Wy=0.704×106/(8.33×104)=8.45N/mm2

内楞的最大拉应力计算值小于内楞的抗拉强度设计值，故内楞的抗弯强度满足设计要求。

抗剪强度验算静荷载按均布荷载考虑设计值：q=q1+q2=1.134+0.132=1.266kN/m

抗剪强度验算活荷载按集中荷载考虑设计值：p=p3=1.588kN/m

内楞的最大剪力：V=0.5×qL+0.5p=0.5×1.266×1.2+0.5×1.588=1553.6N

内楞承受的最大剪应力：

T=3V/(2bh)= 3×1553.6/(2×50×100)=0.47N/mm2

内楞的最大剪应力计算值小于内楞的抗剪强度设计值，故内楞的抗剪强度满足设计要求。

扰度验算静荷载按均布荷载考虑设计值：q=q1+q2=1.134+0.132=1.266kN/m

扰度强度验算活荷载按集中荷载考虑设计值：p=p3=1.588kN/m

内楞的最大挠度计算值:

ω =5qL4/(384EI)+PL3/48EI

=5×1.266×12004/(384×9×103×4.17×106)+ 1.588×12003/(48×9×103×4.17×106)

内楞最大容许挠度:[ω]=L/250=1200/250=4.8mm

内楞的最大挠度计算值小于内楞最大容许挠度设计值，故内楞的刚度满足设计要求。

四、板底水平钢管（外楞）计算

模板结构构件中的外楞钢管（主楞）属于受弯构件，按连续梁计算。外楞钢管（主楞）间距为1200mm，内楞（次楞）间距为350mm，取长3600进行计算，梁的计算跨度（为立杆横向间距）L=3600/3=1200mm，计算简图如下：

模板内楞（次楞）间距B=350mm,实际计算取B=300mm，外楞（主楞）间距b=1200mm，则作用在外楞钢管（主楞）上的设计集中荷载，计算如下：

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1=1.2×25×0.90×H×B×b

=1.2×25×0.90×0.12×0.3×1.2=1.166kN/m；

模板结构自重荷载设计值：

q2=1.2×0.35×0.90×B×b=1.2×0.35×0.90×0.3×1.2=0.136N/m； 施工均布荷载设计值：

p3=1.4×1×0.90×B×b=1.4×1×0.90×0.3×1.2=0.454kN；

以上式中0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

钢管承受的集中荷载P=p1+p2+q3=1.166+0.136+0.454=1.756kN

根据受力计算简图可以将集中荷载转换为均布荷载进行受力计算分析，经转换后按三跨连续梁的均布荷载计算：q=nq(n+2)/（L(n+1)）=3×1.756×(3+2)/（1.2×(3+1)）=5.488N/m

外楞的最大弯距：Mmax=0.1×qL2=0.1×5.488×1.22=0.790KN·m

外楞承受的最大拉应力：σ=Mmax1/Wy=0.790×106/(5.26×103)=150.2N/mm2

外楞的最大拉应力计算值小于外楞的抗拉强度设计值，故外楞的抗弯强度满足设计要求。

钢管外楞最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁荷载最大计算，外楞的最大剪力：

V=0.617qL=0.617×5.488×1.2=4063.3N

外楞承受的最大剪应力：T=2V/A=2×4063.3/506=16.1N/mm2

外楞的最大剪应力计算值小于外楞的抗剪强度设计值，故外楞的抗剪强度满足设计要求。

外楞的最大挠度计算值（最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算）:

ω=0.677qL4/(100EI)=0.677×5.488×12004/(100×2.06×105×12.74×104)

外楞最大容许挠度:[ω]=L/250=1200/250=4.8mm

外楞的最大挠度计算值小于外楞最大容许挠度设计值，故外楞钢管的刚度满足设计要求。

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆，故可不进行受力验算。

根据梁底水平杆钢管外楞（主楞）的受力计算分析得：

立柱钢管中间支座处的支座反力最大：

R=V左+V右+P=（0.6+0.5）×qL+P=（0.6+0.5）×5.488×1.2+1.756=9.0KN

立柱钢管支座处采用的是双扣件抗滑，其抗滑移承载力设计值为：[R]=2×8×0.8=12.8KN

立柱钢管最大支座反力为R=9KN小于双扣件抗滑移承载力设计值为12.80kN，故扣件抗滑移承载力满足设计要求。

七、模板支架立杆荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.1823×3=0.547kN

(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×1.2×1.2=0.504 kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.12×1.2×1.2=4.32kN

静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=0.547+0.504+4.32=5.371kN

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载：

活荷载标准值 NQ=(1+2)×1.2×1.2=4.32kN

3.立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.371+1.4×4.32=12.493kN；

立杆计算长度lo计算：

顶部立杆段：l0= k µ1（h+2a）=1.155×1.298×（1.5+2×0.10）=2.549m

非顶部立杆段：l0= k µ2 h=1.155×2.089×1.5=3.619m

立杆计算长度lo取3.619m,则Lo/i=3619/15.9=228

由长细比 lo/i=229的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.140；

钢管立杆轴心受压应力计算值：σ=N/(φ×A)=12493/(0.140×506)=176.4N/mm2

钢管立杆稳定性轴心受压应力计算值小于钢管立杆抗压强度的设计值，故钢管立杆稳定性满足设计要求。

验算楼板强度时按照最不利情况考虑，楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。宽度范围内配置冷轧带肋钢筋,每单位长度(m)楼板截面的钢筋面积As=420mm2,fy=400N/mm2。楼板的截面尺寸为 b×h=4200mm×100mm，楼板的跨度取4.2m，取混凝土保护层厚度20mm，截面有效高度ho=100mm。

按照楼板每6天浇筑一层，所以需要验算6天、12天、18天的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：

2、验算楼板混凝土6天的强度是否满足承载力要求

楼板计算长边4.2m,短边为4.2m：

q=2×1.2×(0.35+25×0.12)+1×1.2×(0.2053×3×4×4/4.2/4.2)+1.4×(1+2)

=12.91kN/m2

每米单元板带所承受均布荷载：q=1×12.91=12.91kN/m

板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算：

Mmax=0.0513×q×L2=0.0513×12.91×4.22=11.683kN.m；

因平均气温为15℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线

得到6天龄期混凝土强度达到53.8%,C30混凝土强度在6天龄期近似等效为C16.14。

混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=7.742N/mm2；

则可以得到矩形截面相对受压区高度:

ξ=As×fy/(αl×b×ho×fcm)=420×400/(1×1000×100×7.742)=0.217

此时楼板所能承受的最大弯矩为:

结论：由于∑M1=M1=14.942>Mmax=11.683

所以第6天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。

第一节 模板支架安全因素涉及的内容

架子作业人员未进行专业培训并持证上岗，架体构件材料不符合方案设计及规范要求，立杆间距未按方案要求布置、步距过大，未按规定搭设剪刀撑、扫地杆和扫天杆或设置不符合要求，架体构架节点（杆件交汇处）构造和连接的紧固程度符合要求，主梁和荷载显著加大的部位构架未加密、加强。架体地基基础未按规范或方案要求进行处理或处理未达到要求，引起立杆沉降，导致杆件失稳。

混凝土浇筑过程中由于浇筑顺序、浇筑方式使支撑架受力不均衡，产生显著超过设计的集中、偏心和冲击荷载。

发现安全隐患不及时上报及整改；

第二节 安全排险救助的基本原则

包括及时撤离人员、及时报告（上级、有关主管部门）、及时通知保险公司和及时排险救治。

二、“先撤人、后排险”的原则

在发生事故或出现紧急险情之后，应先将处于危险区域的一切人员撤出危险区域，然后进行有组织的排险工作。

三、“先救人、后排险”的原则

当有人受伤或死亡，应先救出伤者和撤离亡者，然后进行排险处理工作，以免影响对伤者的及时抢救和对伤者、亡者造成新的伤害。

四、“先防险、后救人”的原则

在险情和事故仍在继续发展或险情仍未消除的情况下，必须先采取支护安全保险措施，然后救人，以免使救护者受到伤害和使伤者受到新的伤害。救人要求“急”，同时也要求“稳妥”，否则，不但达不到救人的目的，还会使救助者受伤，增加新的抢救难度。

五、“先防险、后排险”的原则

在进入现场进行排险作业时，必须先采取可靠支护的适合的保安全措施，以避免排险人员受到伤害。

六、“先排险、后清理”的原则

只有在制止事故继续发展和排除险情以后，才能进行事故的清理工作。但这一切，都必须遵守事故的处理程序规定和得到批准以后，才能进行。

在事故调查组未决定结束事故现场原状之前，必须全力保护好现场的原状，以免影响事故的调查和处理工作。保护事故现场是所有人员的责任，破坏事故现场是违法行为。当然，为了进行救人和排险工作，允许采取以下做法：

在不破坏现状的要求下，为了确保救人和排险工作的安全，可设置临时支护以阻止破坏的继续发展和稳定破坏时的状态。在设置支护措施时前，应先拍下当时的现场全貌和局部情况照片，以免因在实施支护时对其状况的可能扰动，造成以后调查分析工作的困难。

当为了阻止事故的进一步扩大，而仅采取支护措施不足以阻止其发展时，或为了抢救伤员需要，而必须拆除，搬走一部分结构件或物品时，必须首先拍照（包括全貌、局部以及不同角度的状态），详细记录下当时的现状情况，并在撤出人员、构件、物品的原位上做出明显和准确的标记（轮廓线、交叠位置等）。此外，从事故地点撤出的构件和物品应存在现场的合适部位，并规整地堆放（不要叠放、混放）和做出标牌，避免在吊运堆放过程中改变其拆下时的原状。

第三节 安全排险救助的基本要求

安全排险救助工作是一项对时间性、政策性、技术性和安全可靠性要求很高的工作，各种要求和困难交织在一起。既要救人，又要护人；既要排险，又要保护现场；既要快速，又要稳妥。安全排险救助工作的基本要求如下：

遵守安全排险救助的基本原则。

及时地研究和制定安全排险救助的技术措施。

统一指挥、分工明确、各尽其责、搞好协作配合。

及时观察和研究排险救护工作进行的情况，发现问题时应及时研究解决，必要时，对原先不适合的措施作出修改。但应尽量避免在对情况判明不清的情况下作出草率的决定。

第四节 应急反应组织机构

第五节 应急预案的启动和响应

第六节 应急预案的终止

对事故现场实施应急预案之后，引起事故的危险源得到有效控制、消除；所有现场人员均得到清点；并确保未授权人员不会进入事故现场；不存在其它影响应急预案终止的因素；应急救援行动已完全转化为社会公共救援；局面已无法控制和挽救的，场内相关人员已经全部撤离。

第七节 项目常见事故应急措施

一、坍塌事故的应急措施

坍塌事故发生后，施工现场管理人员，第一步下令施工现场所有人员停止作业，实施警戒，设立警戒区，封闭现场，由项目应急反应组织的应急警戒员组织实施警戒，以防闲杂人员进入事故现场，导致进一步的事故扩大；第二步迅速组织人员对事发部位进行全面检查，观察坍塌范围是否有可能扩大，若还存有隐患，必须组织排险人员进行全面排除险兆，由应急反应组织的资源管理员提供应急物质来实施，当险兆排除后方可让抢救人员施救，施救人员必须穿戴好个人防护用品，抢救时首先要排除障碍或覆盖物；第三步安排信息员紧急向上级报告；若事故的严重程度已经超出应急反应组织的救援能力范围的时候，还要紧急向上级和社会应急组织求援，在实施抢救和救护的同时要保留音像资料图片，等抢救和救护完毕并在事故调查组确认后方可清理事故现场。若事故发生在夜间，机电管理员应首先组织解决现场照明。

二、物体打击事故应急措施

物体打击事故发生后，施工现场指挥立即组织应急抢险，第一步迅速组织人员对事发部位进行全面检查，观看是否还有可能坠落物体，若还存有隐患，必须组织排险人员进行全面排除险兆，由二级应急反应组织的资源管理员提供应急物资来实施，当险兆排除后方可让抢救人员施救，施救人员必须穿戴好个人防护用品，抢救时首先要排除障碍或覆盖物，抢救伤员；第二步要求操作人员停止作业，实施警戒，设立警戒区，封闭现场，由应急反应组织的应急警戒员组织实施警戒，以防闲杂人员进入事故现场，导致进一步的事故扩大；第三步安排信息员紧急向分公司报告。若事故的严重程度已经超出本级应急反应组织的救援能力范围的时候，还要紧急向上级和社会应急组织求援，在实施抢救和救护的同时要保留音像资料图片，等抢救和救护完毕并在事故调查组确认后方可清理事故现场。若事故发生在夜间，机电管理员石建超应首先组织解决现场照明。

第八节 施工现场急救方法

一、一般伤员的现场救治

在出事现场，立即采取急救措施，使伤员尽快与致伤因素脱离接触，以避免继续伤害深层组织。

用清洁布包裹创伤面做简单包扎，避免创面污染。自己不要随便把水痘弄破，更不要在创面上涂任何有刺激性的液体或不清洁的粉和油剂。因为这样既不能减轻疼痛，相反增加感染机会，并为进一步创面处理增加了困难。

伤员口渴时可给适量饮水或含盐饮料。

经现场处理后的伤员要迅速转送到医院救治，转送过程中要注意观察呼吸、脉搏、血压等的变化。

二、严重创伤出血伤员的现场救治

创伤性出血现场救治要根据现场条件及时、正确地采取暂时性的止血，清洁包扎，固定和运送等方面措施。

止血可采用压迫止血法、指压动脉出血近心端止血法、弹性止血带止血法。

创伤处用消毒的敷料或清洁的棉纺制品覆盖，再用绷带或布条包扎，即可以保护创口预防感染，又可减少出血帮助止血。在肢体骨折时，又可借助绷带包扎夹板来固定受伤部位上下二个关节，减少损伤，减少疼痛。

经现场止血、包扎、固定后的伤员，应尽快正确地运转送医院抢救。不正确的搬运，可导致继发性的创伤，加重病痛，甚至威胁生命。搬运伤员时应注意：

1、在肢体受伤后局部出现疼痛、肿胀、功能障碍或畸形变化，就表示有骨折存在。宜在止血固定后再搬运，防止骨折断端因搬运振动而移位，加重疼痛，损伤附近的血管神经，使创伤加重。

2、在搬运严重创伤伴有大出血或已有休克的伤员时，要平卧运输伤员，头部可放置冰袋或带冰帽知名房企新建造技术成套工法1.0高精度砌块砌筑工程标准做法，路途中要尽量避免震荡。

3、在搬运高处坠落伤员时，因疑有脊椎受伤可能，一定要使伤员平卧在硬板上搬运，切忌只抬伤员的两肩与两腿或单肩背运伤员。因为这样会使伤员的躯干过分屈曲或过分伸展，而使已受伤的脊椎移位，甚至断裂造成截瘫，以至死亡。

三、创伤救护的注意事项

1、护送伤员的人员，应向医生详细介绍受伤的经过。如受伤时间、地点，受伤时所受外力大小，现场场地情况。凡属高处坠落致伤时还要介绍坠落高度，伤员最先着落部位或间接击伤部位，坠落过程中是否有其他阻挡或转折。

2、高处坠落的伤员，在已诊有颅骨骨折时，即使伤者当时神志清楚，但若伴有头痛、头晕、恶心、呕吐等症状HG／T 20227-2019 化工储罐施工及验收规范 ，仍应劝留医院严密观察。

4、胸部受伤的伤员，实际损伤程度常较胸壁表面所显示的损伤面更为严重，有时甚至完全表里分离。如伤员胸壁皮肤完好无伤痕，但已有肋骨骨折存在，甚至还伴有外伤性气胸和血胸，要高度警惕，以免误诊，影响救治。在下胸部受伤时，要想到腹腔内脏受击伤引起内出血的可能。

5、引起创伤性休克的主要原因是创伤后的剧烈疼痛、失血引起的休克以及软组织坏死后的分解产物被吸收而中毒。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约200mm左右，及时止血、包扎、固定伤肢减少创伤疼痛，尽快送到医院进行抢救治疗。