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山煤集团蒲县300万吨选煤厂受煤坑至原煤储煤场专项工程施工方案.doc

次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.6×4.586×0.5=1.376KN

木材抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；

次楞抗剪强度满足要求!

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值山西地标12D6.pdf，故其作用效应的线荷载计算如下：

q = 16.8×0.2=3.36KN/m；

次楞最大容许挠度值=500/250=2mm；

次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；

主楞采用双钢管，间距：0.5m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:

截面抵抗矩W =8980mm3；

截面惯性矩I =215600mm4；

1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=2.52kN，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距，L=0.5m。

主楞弯矩图(kN.m)

最大弯矩Mmax=0.321kN·m

主楞抗弯强度设计值[f]＝205N/mm2。

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=1.848kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。

主楞最大容许挠度值：500/150=3.3mm；

经计算主楞最大挠度Vmax=0.091mm < 3.3mm。

穿梁螺栓距梁底距离150mm，次楞间距200mm，

弯矩M=2.52×0.15=0.38kN·m

主楞抗弯强度设计值[f]＝205N/mm2。

（四）悬挑段挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=1.848kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。

容许挠度值：150×2/400=0.8mm；

经计算主楞最大挠度Vmax=0.064mm < 0.8mm。

a——对拉螺栓横向间距；b——对拉螺栓竖向间距；

Fs——新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土对垂直模板产生的水平荷载或倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值：

Fs=0.95（rGG4k＋rQQ 2k）=0.95×(1.2×16.8+1.4×4)=24.47kN。

N=0.50×0.50×24.47=6.12kN。

对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb：

An——对拉螺栓净截面面积

Ftb——螺栓的抗拉强度设计值

本工程对拉螺栓采用M12，其截面面积An=76.0mm2，可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=12.92kN > N=6.12kN。

面板采用木胶合板，厚度为15mm。 取梁底横向水平杆间距1.1m作为计算单元。

面板的截面抵抗矩W= 110×1.5×1.5/6=41.25cm3；

截面惯性矩I= 110×1.5×1.5×1.5/12=30.938cm4；

1、梁底次楞为3根，面板按两跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.15m。

作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：

q1=[1.2×(24×0.7+1.5×0.7+0.3)+1.4×2]×1.1=27.04kN/m

q2=[1.35×(24×0.7+1.5×0.7+0.3)+1.4×0.9×2]×1.1= 29.72kN/m

根据以上两者比较应取q= 29.72kN/m作为设计依据。

经过计算得到从左到右各支座力分别为：

N1=1.672kN;N2=5.573kN;N3=1.672kN;

最大弯矩 Mmax = 0.084kN.m

梁底模板抗弯强度设计值[f] (N/mm2) =12.5 N/mm2；

梁底模板的弯曲应力按下式计算：

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：

q = 1.1×（24×0.7＋1.5×0.7＋0.3）=19.97kN/m；

面板弹性模量: E = 4500N/mm2；

经计算，最大变形 Vmax = 0.038mm

梁底模板的最大容许挠度值: 150/400 =0.4 mm；

最大变形 Vmax = 0.038mm < 0.4mm

本工程梁底模板次楞采用方木，宽度50mm，高度100mm。

次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×10×10/6= 83.333cm3；

I=5×10×10×10/12= 416.667cm4；

最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下横向水平杆的间距，L=1.1m。

荷载设计值 q = 5.573/1.1= 5.066kN/m；

最大弯距 Mmax =0.1ql2= 0.1×5.066×1.12= 0.613 kN.m；

次楞抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2；

次楞抗弯强度满足要求！

V=0.6ql=0.6×5.066×1.1=3.344KN

木材抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；

次楞抗剪强度满足要求!

次楞最大容许挠度值：l/250 =1100/250 =4.4 mm；

验算挠度时不考虑可变荷载值，只考虑永久荷载标准值:

q =3.744/1.1= 3.404N/mm；

次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；

9、梁底横向水平杆验算

横向水平杆按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取梁底面板下次楞传递力。

经计算，从左到右各支座力分别为：

N1=0.170kN;N2=8.577kN;N3=0.170kN;

最大弯矩 Mmax=0.158kN.m；

最大变形 Vmax=0.061mm。

支撑钢管的抗弯强度设计值[f] (N/mm2) = 205N/mm2；；

支撑钢管的弯曲应力按下式计算：

支撑钢管的最大容许挠度值: l/150 =550/150 = 3.7mm或10mm；

最大变形 Vmax = 0.061mm < 3.7mm

10、梁底纵向水平杆验算

横向钢管作用在纵向钢管的集中荷载P=8.577kN。

纵向水平杆只起构造作用，不需要计算。

水平杆传给立杆荷载设计值R=8.577KN,由于采用顶托，不需要进行扣件抗滑移的计算。

因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按北京10年一遇风压值采用，ω0=0.3kN/m2。

模板支架计算高度H=22m，按地面粗糙度C类　有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数µz=0.74。

将模板支架视为桁架，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》表8.3.1第33项和37项的规定计算。模板支架的挡风系数=1.2×An/(la×h)=1.2×0.131/(1.1×1.2)=0.119

式中An =(la+h+0.325lah)d=0.131m2

单排架无遮拦体形系数：µst=1.2=1.2×0.119=0.14

无遮拦多排模板支撑架的体形系数：

风荷载标准值ωk=µzµsω0=0.74×1.12×0.3=0.249kN/m2

风荷载产生的弯矩设计值：

（二）立杆轴向力设计值N计算

1、梁底立杆承受梁荷载设计值：8.577kN;

立杆承受支架自重荷载设计值：1.35×22×0.135=4.010kN

梁底立杆轴向力设计值：12.587kN;

2、梁侧立杆承受梁荷载设计值：0.170kN;

立杆承受支架自重荷载设计值：1.35×22×0.135=4.010kN

梁侧立杆轴向力设计值：8.920kN;

立杆最大轴向力设计值N=12.587kN;

立杆的稳定性计算公式:

λ=Lo/i=180/1.59=113 < 210T／CATAGS 13-2020 直升机山区搜救人员资质与培训规范.pdf，长细比满足要求!

按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.496；

13、立杆底地基承载力验算

1、上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值N=12.587kN

垫木作用长度1m，垫木宽度0.3m，垫木面积A=1×0.3=0.3m2

3、地基土为粘性土DB13(J)／T 8323-2019 被动式超低能耗建筑评价标准，其承载力设计值fak= 120kN/m2

立杆垫木地基土承载力折减系数mf= 0.9

立杆底垫木的底面平均压力