施工组织设计下载简介

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某局界外支架专项施工组织设计（30P）.doc

(1)荷载计算：（不考虑风荷载）：

A、混凝土重：66.2m3*25/(19.295*1.9)=45.144kN/m2

B、模板及支架重：0.75 kN/m2

C、∑NGK＝（45.144＋0.75）×0.6×0.6＝16.522kN

DB44／T 1657-2015 岸边桥式起重机金属结构安全评估技术规程.pdfA、施工人员及设备荷载：1.0 kN/m2

B、振捣混凝土荷载：2.0 kN/m2

C、∑NQK＝（1.0＋2.0）×0.6×0.6＝1.08 kN

N＝1.2NGK＋1.4NQK＝1.2×16.522＋1.4×1.08＝21.338kN

式中： N —立杆轴向力，取N＝21.338kN；

φ—稳定系数，根据长细比λ＝76，查得稳定系数φ＝0.744

A—立杆截面积，A＝4.89cm2；

f— 钢材抗压强度设计值，取f＝205MPa。

N/φA＝21338/（0.744×489）＝58.65MPa＜f＝205 MPa

二） 立杆地基承载力计算

荷载计算：（不考虑风荷载）

单根立杆的轴向力N＝21.338 kN

整个支架的总竖向力N0为21.338×36.66/（0.6×0.6）=2172.92kN

基础底面积为19.295*1.9=36.66m2

P＝N/A＝2172.92/36.66＝59.27KPa＜80 Kpa（上海市地基平均承载能力）

2、大跨箱梁桥大盖梁支架

立杆支撑布置按照0.6×0.3m（纵向×横向）进行设计，横杆设计按照步距1.2m进行计算。取单位面积重量最大的PHS17号盖梁7.031t/m2盖梁混凝土：

(1)荷载计算：（不考虑风荷载）：

A、混凝土重：69.89m3*25/(7.1*3.5)=70.31kN/m2

B、模板及支架重：0.75 kN/m2

C、∑NGK＝（7.031＋0.75）×0.6×0.3＝12.791kN

A、施工人员及设备荷载：1.0 kN/m2

B、振捣混凝土荷载：2.0 kN/m2

C、∑NQK＝（1.0＋2.0）×0.6×0.3＝0.54 kN

N＝1.2NGK＋1.4NQK＝1.2×12.791＋1.4×0.54＝16.105kN

式中： N —立杆轴向力，取N＝16.105kN；

φ—稳定系数，根据长细比λ＝76，查得稳定系数φ＝0.744

A—立杆截面积，A＝4.89cm2；

f— 钢材抗压强度设计值，取f＝205MPa。

N/φA＝16105/（0.744×489）＝44.267MPa＜f＝205 MPa

二） 立杆地基承载力计算

荷载计算：（不考虑风荷载）

单根立杆的轴向力N＝16.105 kN

整个支架的总竖向力N0为16.105/（0.6×0.3）=2223.38kN

基础底面积为7.1*3.5=24.85m2

P＝N/A＝2223.38/24.85＝89.5KPa>80 Kpa（上海市地基平均承载能力）

说明：地基加固处理后要求地基平均承载能力达到200 Kpa，则89.5KPa<200 Kpa，故满足要求。

1）主线桥支架架设方法

首先进行测量放线（中心轴线和中心点法线），然后在搭设支架的带状位置用干硬性水泥砂浆精平地面，再铺上厚5cm×宽20cm的木板，木板间再加以横向连接，最后在木板上搭设支架。支架以中心线为轴线，并垂直于中心点法线往两翼和跨两端对称搭设。在拐弯交接处用扣件式钢管脚手架联接，

由于该桥梁板高度、腹板宽度及梁端的横截面形式和截面积有很大的差异，造成各截面因新浇筑结构混凝土产生的荷载而不同，依照现有图纸将其划分为0#～14#断面、14#～20#断面、24(27)#～26(29)#断面、20#～23#断面（断面图附后）等四段分别进行计算，各段设计荷载的限值取该段最大净截面积的荷载。经过计算比较选出最佳组合，竖杆纵横向间距依次分别为：90cm×60cm、60cm×60cm、60cm×60cm、60cm×30cm，支架步距视架子实际高度采用120cm或60cm，利用可调下托调整支架横杆使之保持整体水平。在支架搭设过程中结合模板、横梁、纵梁厚度，通过跟踪测量调整支架高度，同时确保可调U型顶托螺旋调节幅度不超过25 cm。在支架U型顶托上沿线路纵向摆放横截面为10cm×15cm方木作为纵梁，在纵梁上横向摆放横截面为5cm×10cm、间距20cm方木作为横梁，方木均使用东北红杉。在20#～23#断面处在纵梁上加一层10cm×15cm方木将模板跨距控制在40cm。最后在横梁上铺设模板（厚1.5cm的防水竹胶板），模板接头之间放置海绵双面帖，以防止因模板摆放时间过长热胀冷缩造成模板鼓起或缝隙过大。支架架设结构（见图1）。

★WDJ碗扣式多功能支架根据使用说明书，支撑立杆的设计荷载为：

●当横杆竖向步距为600MM时，每杆立杆可承受最大竖直荷载为40KN；

●当横杆竖向步距为1200MM时，每杆立杆可承受最大竖直荷载为30KN；

★由于一般计算时是按平均布载，所以在腹板和横隔板下将横杆高度步距加密到0.60M。另外，还要落架增加纵横梁一道，满足立杆竖向荷载要求。

★斜撑布置一般在整架四周満框布置，也在隔墙及腹板下満框布置。

②落架顺序（设计规定）

●箱梁砼强度达到90%设计强度且钢束张拉结束，预应力孔道压浆完成3天后，才能拆除支架；拆除支架顺序：从跨中向两端进行，对称、均匀、有顺序的进行。

★脚手架拆除从顶层开始，先拆横杆，后拆立杆，逐层往下拆除，禁止上下

层（阶梯形）同时拆除。

2）主线桥支架内力验算

(1)0#～14#断面

支架竖杆纵横向间距为90cm×60cm，支架步距采用120cm。

支架立杆强度、稳定性计算

立杆承受由纵梁传递来的荷载N=gL2=23.604×0.9=21.244 KN 。钢管截面

最小回转半径i=15.78mm，支撑立柱步距为1.2m，长细比λ=l/i=1200／15.78=76,查表得φ=0.744。

强度验算：σa=N/Aji=21244/489=43.4MPa<［σa］=215 MPa ；

稳定验算：σa=N/φA0=21244/(0.744*489)=58.4MPa<［σa］=215 MPa ，满足要求。（钢材强度极限值为215MPa）

结论：支架竖杆纵横向间距90cm×60 cm，考虑到横杆竖向步距120 cm时，立杆荷载Pmax＝30KN，同时计算时是按平均布载，故在腹板和横隔板下将横杆高度步距加密到60 cm。

(2)14#～20#断面

支架竖杆纵横向间距为60cm×60cm，支架步距采用120cm.

支架立杆强度、稳定性计算

立杆承受由纵梁传递来的荷载N=gL2=35.814×0.6=21.488 KN 。钢管截面最小回转半径i=15.78mm，支撑立柱步距为1.2m，长细比λ=l/i=1200／15.78=76,查表得φ=0.744。

强度验算：σa=N/Aji=21488/489=43.9 MPa<［σa］=215 MPa ；

稳定验算：σa=N/φA0=21488/(0.744*489)=59.1 MPa<［σa］=215 MPa ，满足要求。

结论：支架竖杆纵横向间距60cm×60 cm，考虑到横杆竖向步距120 cm时，立杆荷载Pmax＝30KN，同时计算时是按平均布载，故在腹板和横隔板下将横杆高度步距加密到60 cm，横向间距加密到30 cm。

(3)24(27)#～26(29)#断面

支架竖杆纵横向间距为60cm×30cm，支架步距采用120cm.

支架立杆强度、稳定性计算

立杆承受由纵梁传递来的荷载N=gL2=47.1×0.6=28.26 KN 。钢管截面最小回转半径i=15.78mm，支撑立柱步距为1.2m，长细比λ=l/i=1200／15.78=76,查表得φ=0.744。

强度验算：σa=N/Aji=28260/489=57.8MPa<［σa］=215 MPa ；

稳定验算：σa=N/φA0=28260/(0.744*489)=77.7 MPa<［σa］=215 MPa ，满足要求。

结论：支架竖杆纵横向间距60cm×60 cm，考虑到横杆竖向步距120 cm时，立杆荷载Pmax＝30KN，同时计算时是按平均布载，故在腹板和横隔板下将横杆高度步距加密到60 cm，横向间距加密到30 cm。

(4)20#～23#断面

支架竖杆纵横向间距为60cm×60cm，支架步距采用120cm，

支架立杆强度、稳定性计算

立杆承受由纵梁传递来的荷载N=gL2=45×0.6=27 KN 。钢管截面最小回转半径i=15.78mm，支撑立柱步距为1.2m，长细比λ=l/i=1200／15.78=76,查表得φ=0.744。

强度验算：σa=N/Aji=27000/489=55.2MPa<［σa］=215 MPa ；

稳定验算：σa=N/φA0=27000/(0.744*489)=74.2MPa<［σa］=215 MPa ，满足要求。

结论：支架竖杆纵横向间距60cm×30 cm，考虑到横杆竖向步距120 cm时，立杆荷载Pmax＝30KN，同时计算时是按平均布载，故在腹板下将横杆高度步距加密到60 cm。

3）C匝道超高段处高支架搭设

支架以中心线为轴线，并垂直于中心点法线往两翼和跨两端对称搭设。在拐弯交接处用扣件式钢管脚手架联接，依照现有图纸将其划分为0#～1#断面、2#～3#断面、4#～5)#断面、6#～6#断面（断面图附后）等四段分别进行计算，各段设计荷载的限值取该段最大净截面积的荷载。经过计算比较选出最佳组合，竖杆纵横向间距依次分别为：60cm×60cm、90cm×60cm、60cm×60cm、60cm×30cm，支架步距视架子实际高度采用120cm或60cm， C匝道曲线半径很小，横坡最大值达到6%，为保证支架的稳定性以及防止不侧向滑移，拟在两匝道内侧端包括主线外侧端(两侧标高低)加密纵横剪刀斜支撑和设置缆风绳索固定（设在3/8L和1/4L处且对等收笼）或设置足够数量纵横向的扫地杆（纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮＜20cm的立杆上。横向扫地杆在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上）和斜拉杆（通顶）以消除侧向应力负作用。另外，C匝道支架高度超过15米，考虑脚手架自重，并将自重计算为荷载，立杆的接长缝错开，使立杆接长缝不在同一水平上，以保证脚手架的整体强度和稳定性。

(1)0#～1#断面

支架竖杆纵横向间距为60cm×60cm，支架步距采用120cm。

支架立杆强度、稳定性计算

立杆承受由纵梁传递来的荷载N=gL2=47.082×0.6=28.249 KN 。钢管截面最小回转半径i=15.78mm，支撑立柱步距为1.2m，长细比λ=l/i=1200／15.78=76,查表得φ=0.744。

强度验算：σa=N/Aji=28249/489=57.8MPa<［σa］=215 MPa ；

稳定验算：σa=N/φA0=28249/(0.744*489)=77.6MPa<［σa］=215 MPa ，满足要求。（钢材强度极限值为215MPa）

结论：支架竖杆纵横向间距60cm×60 cm，考虑到横杆竖向步距120 cm时，立杆荷载Pmax＝30KN，同时计算时是按平均布载，故将横杆高度步距加密到60 cm。（立杆荷载Pmax＝40 KN，满足要求），横向间距加密到30cm。

支架竖杆纵横向间距为90cm×60cm，支架步距采用120cm。

支架立杆强度、稳定性计算

立杆承受由纵梁传递来的荷载N=gL2=22.140×0. 9=19.926 KN 。钢管截面最小回转半径i=15.78mm，支撑立柱步距为1.2m，长细比λ=l/i=1200／15.78=76,查表得φ=0.744。

强度验算：σa=N/Aji=19926/489=40.7 MPa<［σa］=215 MPa ；

稳定验算：σa=N/φA0=19926/(0.744*489)=54.8MPa<［σa］=215 MPa ，满足要求。

结论：支架竖杆纵横向间距90cm×60 cm，考虑到横杆竖向步距120 cm时，立杆荷载Pmax＝30KN，同时计算时是按平均布载，故在腹板和横隔板下将横杆高度步距加密到60 cm。

(3)4#～25#断面

支架竖杆纵横向间距为60cm×60cm，支架步距采用120cm。

支架立杆强度、稳定性计算

立杆承受由纵梁传递来的荷载N=gL2=30.252×0.6=18.151KN 。钢管截面最小回转半径i=15.78mm，支撑立柱步距为1.2m，长细比λ=l/i=1200／15.78=76,查表得φ=0.744。

强度验算：σa=N/Aji=18151/489=37.1MPa<［σa］=215 MPa ；

稳定验算：σa=N/φA0=18151/(0.744*489)=49.9 MPa<［σa］=215 MPa ，满足要求。

结论：支架竖杆纵横向间距60cm×60 cm，考虑到横杆竖向步距120 cm时，立杆荷载Pmax＝30KN，同时计算时是按平均布载，故在腹板和横隔板下将横杆高度步距加密到60 cm，横向间距加密到30 cm。

支架竖杆纵横向间距为60cm×30cm，支架步距采用120cm。

支架立杆强度、稳定性计算

立杆承受由纵梁传递来的荷载N=gL2=42.4×0.6=25.440KN 。钢管截面最小回转半径i=15.78mm，支撑立柱步距为1.2m，长细比λ=l/i=1200／15.78=76,查表得φ=0.744。

强度验算：σa=N/Aji=25440/489=52.0MPa<［σa］=215 MPa ；

稳定验算：σa=N/φA0=25440/(0.744*489)=69.9 MPa<［σa］=215 MPa ，满足要求。

结论：支架竖杆纵横向间距60cm×30 cm，考虑到横杆竖向步距120 cm时，立杆荷载Pmax＝30KN，同时计算时是按平均布载，故在腹板下将横杆高度步距加密到60 cm。

5）内侧支架的稳定性和模板的抗滑性

(1)C匝道超高段受力分析

以内侧支架为支点，垂直方向受力为砼自重荷载的垂直分解力，水平方向受

力为砼对模板的侧压力和风荷载，只要抗倾覆系数K＝

(2)匝道砼自重荷载和梁高H按断面列表如下：

(3)新浇注砼对模板侧面压力

对竖直模板来说，新浇注的混凝土的侧压力是它的主要荷载。混凝土浇注速度约为1m/h左右（v<6m/h）作用于侧面模板的最大压力：

Pm=K×γ×h=1.2×26×1=31.2(kpa)

Pm—新浇注混凝土对侧面模板的最大压力，kpa；

h—有效压力高度，m(控制在1m)

K—外加剂影响修正系数，不加时，k=1；掺缓凝加剂时，k=1.2；

v—混凝土的浇注速度，m/h；

γ—混凝土的容重，26KN/m3

②泵送混凝土浇注施工时

③倾倒砼时对侧面模板产生的水平荷载

竖直模板：同倾倒砼时产生的冲击荷载，按2KPa考虑。

④振捣砼时对侧面模板的压力：按4.0KPa计。

支架20m并处于沿海地区，取1.0KPa风压。

地基处理后先做单元体或主线单幅预压试验，即先搭设单元体支架并预压。因支架高度大难操作且不安全，拟采取地基处理后直接在地面上先预压后搭设支架的施工方法，底模安装前先安装好支座，按各段设计荷载120%进行预压，空心箱体部分采用砂袋预压或水袋预压；实心箱体部分采用钢筋预压或整捆钢绞线堆放预压。在地面上以纵横间隔5m和枕木上按高程控制点位分别设置观测点，加载时按符合浇筑混凝土的状态，按每级加载并逐日进行观测，并做好记录。全部加载后不能立即卸载，需恒压72h。全部加载完成后72h内每日早午各观测一次，以后每天观测一次。直至沉降稳定。预压完逐级卸载，逐级测量并详细记录。沉降稳定卸载后算出地面沉降具体数值为多少。根据各点对应的弹性、非弹性变形数值及设计梁体挠度来调整模板的高程，通过支架顶部微调装置进行调整、加固。支架搭设时，顶部预留抛高要计算，支架弹性和非弹性值等。地基相对沉降量以地基处理时试验检测后计算确定，支架的非弹性变形值参考下表数据。支架的弹性变形运用沙普软件程序节点计算确定。根据以往施工经验，支架施工沉留值在15～20㎜左右，支架高度和预压重不同也不一样，初步预留抛高25㎜，待预压沉降观测后调整，其它施工段预抛高根据预压后再确定。

支架施工预留沉落值参考数据

主线箱梁支架预压示意图（除预压单元体外直接地基预压）

C匝道箱梁支架预压示意图（除预压单元体外直接地基预压）

1、采用砂袋法预压，砂袋逐袋称量，设专人称量、专人记录；称量好的砂袋一旦到位就采用防水措施，准备好防雨布。每捆钢绞线也要雨布覆盖。

2、要分级加载，加载的顺序接近浇筑砼顺序，不能随意堆放，卸载也分级并测量记录。

3、通过单元体或主线单幅预压试验预压并沉降后，将实测沉降量作为一个参数值直接运用。

（七）安全施工保证体系与措施

脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》GB5036考核合格的专业架子工，上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗。当有六级以上大风和雾雨天气时停止脚手架搭设与拆除作业，雨后上架作业有预防措施。搭拆脚手架时，地面设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。拆除作业由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。各构配件严禁抛掷至地面。运至地面的构配件及时检查，整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。

底层组架要控制水平框架的纵向直线度、直角度及不平度。纵向直线度＜1/200L，直角＜3.5°，横杆间水平度＜1/400L。

底层框架在内外立杆底部设置扫地横杆，不得使立杆悬支在底座上。

脚手架的垂直度必须严格控制，以免影响整体稳定性，垂直偏差必须小于全高的1/500。

（2）剪刀撑与横向斜撑

满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。

高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。

剪刀撑的构造要符合下表规定。

双排脚手架设剪刀撑与横向斜撑，单排脚手架应设剪刀撑。

剪刀撑的设置符合符合下列规定

②高度在24m以下的脚手架，在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并由底至顶连续设置。

③剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接符合规范规定。

④剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。

人行道兼作材料运输的斜道的形式宜按下列要求确定：

①高度大于6m 的脚手架，宜采用之字型斜道。

斜道的构造符合下列规定

①斜道附着外脚手架或建筑物设置。

②运料斜道宽度不小于1.5m，坡度采用1：6，人行斜道宽度不小于1m，坡度采用1：3。

③拐弯处设置平台，其宽度不小于斜道宽度。

④斜道两侧及平台外围均设置栏杆及挡脚板。栏杆高度为1.2m,挡脚板高度不小于180mm.

⑤运料斜道两侧、平台外围和端部均按规范规定设置连墙件，每两步加设水平斜杆，按规范规定设置剪刀撑和横向斜撑。

①为保证作业人员的安全，脚手架外侧挂设水平安全网，每隔5层设置水平安全网及支撑架一道。

②水平安全网的水平张角约20°，支护水平距大于2m，用调整拉杆夹角来调整张角和水平距，并使安全网张紧。

③安全网斜杆采用碗扣接头固定，拉杆采用螺钉扣件，调整完成后拧。

④支架四周地面以上2m高度范围设置彩钢板围栏并设警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。

箱梁砼强度达到90%设计强度且钢束张拉结束后，才能拆除支架；拆除支架注意拆除顺序：先拆除跨中支架，再对称拆除两边支架。

脚手架拆除前，对脚手架作全面检查，清除全部剩余材料，器具及杂物，否则不许拆除。

拆除脚手架时，划出安全区，设警戒标志，并设专人看管。

脚手架拆除从顶层开始，先拆横杆，后拆立杆，逐层往下拆除，禁止上下层（阶梯形）同时拆除。

拆除的构件成捆用吊具送下或人工搬下，禁止抛掷。

局部脚手架如需保留时，具有专项技术措施，经上一级技术负责人批准，安全及使用单位验收办理签字手续后才能使用。确保架子稳定与安全。

运至地面的构配件及时检查，整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。

全面检查脚手架的扣件连接、支撑体系等是否符合构造要求。

根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后再实施。

由单位工程负责人进行拆除安全技术交底。

清除脚手架上杂物及地面障碍物。

高处作业设有可靠的安全的、防护措施，在开放型结构上施工，如高处搭设脚手架等，要设安全防护网。

从事高处作业人员要定期或随时体检，发现有不能登高的病症，不得从事高处作业，严禁酒后登高作业。

高处作业与地面联系，有专人负责公路工程质量检验评定标准(2004)，或配有通迅设备。

运送人员和物件的各种升降电梯、吊笼，有可靠的安全装置，严禁乘坐运送物件的吊栏人员。

●当有六级及以上大风和雾、雨、雪天气时停止支架搭设与拆除作业。

●支架外侧增设缆风绳索。

●支架内侧增设斜撑。

《国家电网公司输变电工程通用设计 110(66)～750kV变电站分册110kV变电站A3方案》2011当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时停止支架搭设与拆除作业。

为防止支架发生倾覆，设置揽风绳加固。（如下示意图）

盖梁统计及支架布置一览表