施工组织设计下载简介
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脚手架安全施工方案(恒大帝景3#楼)（51P）.docW —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.49cm3；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 120.81
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
GB／T 36532-2018标准下载 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=8.72kN；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50
A —— 立杆净截面面积，A=4.24cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=4.49cm3；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.152kN.m；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 142.37
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
（七）、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 0.857kN；
NQ —— 活荷载标准值，NQ = 4.725kN；
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.125kN/m；
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 58.953米。
脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] = 50.000米。
考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 0.857kN；
NQ —— 活荷载标准值，NQ = 4.725kN；
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.125kN/m；
Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.128kN.m；
经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 47.383米。
（八）、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 × wk × Aw
wk —— 风荷载基本风压标准值，wk = 0.263kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60×4.50 = 16.200m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000
经计算得到 Nlw = 5.973kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 10.973kN
连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=25.00/1.60的结果查表得到=0.96；
A = 4.24cm2；[f] = 205.00N/mm2。
经过计算得到 Nf = 83.433kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到 Nl = 10.973kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!
采用双扣件，Nl = 10.973kN小于双扣件的抗滑力12kN，满足要求!
八、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
其中 p —— 立杆基础底面的平均压力 (N/mm2)，p = N/A；p = 38.83
N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 9.71
A —— 基础底面面积 (m2)；A = 0.25
fg —— 地基承载力设计值 (N/mm2)；fg = 160.00
地基承载力设计值应按下式计算
fg = kc × fgk
其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00
fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 160.00
地基承载力的计算满足要求!
十 卸料平台计算书
平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度3.00m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)3.00m。
次梁采用[18a号槽钢U口水平，主梁采用[18a号槽钢U口水平，次梁间距0.50m。
施工人员等活荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载10.00kN。
次梁选择[18a号槽钢U口水平槽钢，间距0.50m，其截面特性为
面积A=25.69cm2,惯性距Ix=1272.70cm4,转动惯量Wx=141.40cm3,回转半径ix=7.04cm
截面尺寸 b=68.0mm,h=180.0mm,t=10.5mm
(1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2；
Q1 = 0.35×0.50=0.18kN/m
(2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2；
Q2 = 2.00×0.50=1.00kN/m
(3)槽钢自重荷载 Q3=0.20kN/m
经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q2+Q3) = 1.2×(0.18+1.00+0.20) = 1.65kN/m
经计算得到，活荷载计算值 P = 1.4×10.00=14.00kN
内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下
最大弯矩M的计算公式为
经计算得到，最大弯矩计算值 M = 1.65×3.002/8+14.00×3.00/4=12.35kN.m
其中 x —— 截面塑性发展系数，取1.05；
[f] —— 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
经过计算得到强度 =12.35×106/(1.05×141400.00)=83.20N/mm2；
次梁槽钢的抗弯强度计算 < [f],满足要求!
其中 b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
经过计算得到 b=570×10.5×68.0×235/(3000.0×180.0×235.0)=0.75
经过计算得到强度 =12.35×106/(0.691×141399.99)=126.47N/mm2；
次梁槽钢的稳定性计算 < [f],满足要求!
卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。
主梁选择[18a号槽钢U口水平槽钢，其截面特性为：
面积A=25.69cm2,惯性距Ix=1272.70cm4,转动惯量Wx=141.40cm3,回转半径ix=7.04cm ，截面尺寸 b=68.0mm,h=180.0mm,t=10.5mm
(1)栏杆自重标准值：标准值为0.30kN/m
Q1 = 0.30kN/m
(2)槽钢自重荷载 Q2=0.20kN/m
经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.30+0.20) = 0.60kN/m
经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为
P1=(1.2×(0.35+2.00)×0.25×3.00/2+1.2×0.20×3.00/2)=1.41kN
P2=(1.2×(0.35+2.00)×0.50×3.00/2+1.2×0.20×3.00/2)=2.47kN
P3=(1.2×(0.35+2.00)×0.50×3.00/2+1.2×0.20×3.00/2)=2.47kN
P4=(1.2×(0.35+2.00)×0.50×3.00/2+1.2×0.20×3.00/2)+14.00/2=9.47kN
P5=(1.2×(0.35+2.00)×0.50×3.00/2+1.2×0.20×3.00/2)=2.47kN
P6=(1.2×(0.35+2.00)×0.50×3.00/2+1.2×0.20×3.00/2)=2.47kN
P7=(1.2×(0.35+2.00)×0.25×3.00/2+1.2×0.20×3.00/2)=1.41kN
卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。
悬挑卸料平台示意图
悬挑卸料平台水平钢梁计算简图
经过连续梁的计算得到
悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)
悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m)
悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
R1=12.399kN,R2=11.573kN
支座反力 RA=11.573kN
最大弯矩 Mmax=10.861kN.m
其中 x —— 截面塑性发展系数，取1.05；
[f] —— 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
经过计算得到强度 =10.861×106/1.05/141400.0+11.986×1000/2569.0=77.820N/mm2
主梁的抗弯强度计算强度小于[f]，满足要求!
其中 b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
经过计算得到 b=570×10.5×68.0×235/(3000.0×180.0×235.0)=0.75
经过计算得到强度 =10.86×106/(0.691×141399.99)=111.20N/mm2；
主梁槽钢的稳定性计算 < [f],满足要求!
（三）、钢丝拉绳的内力计算:
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力 RCi=RUisini
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为
RU1=17.246kN
（四）、钢丝拉绳的强度计算:
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为
RU=17.246kN
如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：
其中[Fg] —— 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg —— 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；
计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；
—— 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；
K —— 钢丝绳使用安全系数，取8.0。
选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×17.246/0.820=168.250kN。
选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径19.5mm。
（五）、钢丝拉绳吊环的强度计算:
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为
N=RU=17.246kN
钢板处吊环强度计算公式为
其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2；
所需要的吊环最小直径 D=[17246×4/(3.1416×50×2)]1/2=15mm
GB／T 25996-2019标准下载（六）、操作平台安全要求:
1.卸料平台的上部位结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；
2.斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设置前后两道，并进行相应的受力计算；
3.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；
4.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；
5.卸料平台吊装ZJM-002-3622-2020 盾构法隧道管片用橡胶密封垫.pdf，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验才能松卸起重吊钩；
7.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；
8.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。