施工组织设计下载简介

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2．7、架上卸料平台的搭设

为便于模板，木枋等周转料具吊运到上面的施工层作周转使用，拟每层搭设2个卸料平台。卸料平台必须挂设限定荷载标牌。

卸料平台平面尺寸3000X4000，严格控制最大载重量不大于1吨，并做好安全防护DZ／T 0364-2021 页岩气调查录井技术规程.pdf，使用完后应及时拆除并恢复架体的安全防护。

2．8、安全通道和斜道

为保证施工人员进出施工现场时安全，防止高空坠物伤人，特在建筑物首层入口及井架出入口设置安全通道。安全通道采用钢管架支撑，上部满铺竹杆及防护网以防止坠物。

其余临时进作业面通道必

须搭设防护棚。防护棚搭出约

，其支撑是靠支在外架上的钢

管，在钢管上铺设七夹板和安全

网。其搭设示意图如右图所示：

斜道采用之字型斜道，为人行斜道，宽度，坡度1：3。在拐弯处设平台，宽度不应小于斜道宽度。斜道采用踏步式，与架体进行连结，两侧设置高踢脚板。在斜道入口搭设安全通道。

各级管理人员要对职工生命负责的态度去严格要求，严格管理，认真抓好安全工作，搞好安全设施。

（1）严格参照外架搭设要求进行施工。

（2）特殊必须持证上岗。具备一切高空作业的能力，40岁以下，无疾病。

（3）必须服从管理人员的安排。遵守项目各项安全管理规定和制度。进入施工现场的人员必须戴安全帽，系好安全带，作好防护设施。不得穿拖鞋等，必须穿防滑鞋上班。严禁向下抛扔杂物，不得酒后作业，严禁嬉闹。

（4）积极配合外架搭设完毕后的工作。

（5）必须负责搭设前和搭设后的日常检查和修养。

（6）听从管理人员安排积极配合项目安全员日常检查，发现问题及时整改。

（1）钢管脚手架立杆应稳放在制作品底座上；

（2）立杆间距、大横杆间距、小横杆间距符合方案要求；

（3）钢管立杆大横杆接头应错开，要用扣件连接拧紧螺栓，不准用铁丝绑扎；

（4）脚手架负荷量每平方米不能超过；

（5）脚手架两端、转角处以每隔6—7根立杆应设剪刀撑和力杆，剪刀撑和支杆与地面角度不应大于60度；

（6）架子高度在以上或无法设支杆时，每高，水平高每隔，脚手架必须同建筑物连接牢固；

（7）架子的铺设宽度不得小于，脚手板必须满铺；

（8）离墙面距离30~，不得有空隙和探头板，脚手板搭接时不得小于，对接时应架设双排小横杆，间距不大于，在架子拐弯处脚手架板应交叉搭设，垫平脚手架板应用木块，并且要钉牢，不得用砖垫；

（9）翻脚手架应两人由里往外按顺序进行，在铺第一块或翻到最外一块脚手板时必须挂安全带；

（10）上料料道的铺设宽度不得小于，坡度不得大于1：3，防滑条间距不得大于；

（11）脚手架外侧，斜道和平台要绑高的防护栏和钉高的挡脚板或防护立网；

（12）在门窗洞口搭设挑架（外伸脚手架），斜杆上墙面一般不大于30度，并应支撑在建筑手的牢固部分，不得窗台板、窗檐、线脚等地方，墙内大横杆两端都必须伸过门窗洞口两侧不小于，挑架所有受力点都要绑双扣，同时要搭设防护栏杆；

（13）首层设置安全通道，必须用双层木板铺钉；

（14）安全网挂设、安全网必须内挂，并用专用尼龙绳或符合要求的其他材料绑扎严密、牢固；

（15）每隔四层、必须搭设安全防护、并满铺木板、并挂安全网加双栏杆；

（1）操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板支撑，缆钢丝、砼的输送管道等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。外墙装饰施工时应严格控制施工荷载不得超过/m2，同时施工不得超过2层；

（2）结构施工时严禁将外架做支模架，不得在外架上堆放钢筋，木枋，电缆等材料；

（3）六级及六级以上大风和雨天应停止脚手架作业，雨后上架操作应有防滑措施；

（4）应设专人负责对脚手架进行经常检查和保修，在六级大风与大雨后停用超过一个月后复工前必须经检查后方可上架操作；

（5）主节点处杆件的安装，连墙体，支撑，门洞等的构造是否符合施工组织设计要求，扣件螺栓是否松动，脚手架立拄的沉降与垂直度允许偏差是否符合规定要求；

（6）在脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件：

a)主节点处的纵、横向水平杆；

b)连墙体；

d）栏杆，踢脚板；

e）安全防护设施；

（1）拆除脚手架，周围应设围栏或警戒标志，并设专人看管，严禁入内，拆除应按顺序由上而下，一步一清，不准上下同时作业；

（2）拆除脚手架大横杆，剪刀撑，应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人往下顺杆子；

（3）拆除的脚手杆，脚手板，钢管，扣件，钢丝绳等材料，应向下传递或用绳吊下，禁止往下乱扔。

（1）严格按照施工组织设计和技术交底要求组织施工。

（2）重点加强料台使用标准；

（3）重点加强满堂架与外架间隔的封闭；

（4）重点加强施工作业人员安全劳动意识。

（5）安全网必须用符合安全部门规定的防火安全网；

（6）在作业层下必须搭设水平网一道，水平网要求牢固、严密。

（7）外架上必须配备足够的灭火安全器材，成立义务消防队。

3．3、防雷雨台内措施

（1）外架用的预埋件必须用一根细钢筋与墙体中的主钢筋搭焊，以便于架体避雷。

（2）雷雨天气和六级以上大风应停止架上作业。

（3）大风过后要对架上的脚手板、安全网等认真检查一次。

计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为22.3米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.30米，立杆的步距1.80米。

采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40米，水平间距4.50米。

施工均布荷载为3.0kN/m2，脚手板共铺设2层。

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值 P2=0.300×0.800/3=0.080kN/m

活荷载标准值 Q=3.000×0.800/3=0.800kN/m

静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.080=0.142kN/m

活荷载的计算值 q2=1.4×0.800=1.120kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

M1=(0.08×0.142+0.10×1.120)×1.3002=0.208kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

=0.245×106/5080.0=48.321N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

静荷载标准值q1=0.038+0.080=0.118kN/m

活荷载标准值q2=0.800kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=(0.677×0.118+0.990×0.800)×1300.04/(100×2.06×105×121900.0)=0.992mm

大横杆的最大挠度小于1300.0/150与10mm,满足要求!

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.300=0.050kN

脚手板的荷载标准值 P2=0.300×0.800×1.300/3=0.104kN

活荷载标准值 Q=3.000×0.800×1.300/3=1.040kN

荷载的计算值 P=1.2×0.050+1.2×0.104+1.4×1.040=1.641kN

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=(1.2×0.038)×0.8002/8+1.641×0.800/3=0.441kN.m

=0.441×106/5080.0=86.852N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.01mm

集中荷载标准值P=0.050+0.104+1.040=1.194kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V=V1+V2=0.872mm

小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范):

其中 Rc ── 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R ── 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值 P1=0.038×0.800=0.031kN

脚手板的荷载标准值 P2=0.300×0.800×1.300/2=0.156kN

活荷载标准值 Q=3.000×0.800×1.300/2=1.560kN

荷载的计算值 R=1.2×0.031+1.2×0.156+1.4×1.560=2.408kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1161

NG1 = 0.116×30.000=3.483kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30

NG2 = 0.300×6×1.300×(0.800+0.300)/2=1.287kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3 = 0.150×1.300×6/2=0.585kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4 = 0.005×1.300×30.000=0.195kN

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.550kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.300×0.800/2=3.120kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

Us ── 风荷载体型系数：Us = 0.960

风荷载标准值Wk = 0.7×0.450×1.250×0.960 = 0.378kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 1.4NQ

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式

MW = 0.85×1.4Wklah2/10

其中 Wk ── 风荷载基本风压值(kN/m2)；

la ── 立杆的纵距 (m)；

h ── 立杆的步距 (m)。

五、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中 N ── 立杆的轴心压力设计值，N=11.03kN；

── 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.15；

i ── 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

l0 ── 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.53m；

k ── 计算长度附加系数，取1.155；

u ── 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.70；

A ── 立杆净截面面积，A=4.89cm2；

W ── 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；

── 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 154.12

[f] ── 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中 N ── 立杆的轴心压力设计值，N=10.37kN；

── 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.15；

i ── 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

l0 ── 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.53m；

k ── 计算长度附加系数，取1.155；

u ── 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.70

A ── 立杆净截面面积，A=4.89cm2；

W ── 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；

MW ── 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.189kN.m；

── 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 182.26

[f] ── 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

六、最大搭设高度的计算:

1、由h=1.5 H1=2h b=1.5查表得 φAf = 45.447KN

2、由b=1.3 L=1.5 脚手板二层

查表得NGK2 = 3.391KN

3、由 b=1.3 L=1.5 QK =2.0KN/m2，二个操作层施工QK =4.0KN/m2，查表得NQK =9.9KN。

4、由h=1.5 L=1.5查表得一步一纵距钢管扣件重，NGK1=0.442N。

5、KA=0.85(与立杆载面调整系数，单立杆0.85，双立杆0.7)

6、h=1.5(脚手架步距)

Hmax≤＝＝22.41m

依据上述计算结果只允许搭设22.41m高，满足要求！

附外墙脚手架搭设示意图：

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl = Nlw + No

其中 Nlw ── 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw = 1.4 × Wk × Aw

Wk ── 风荷载基本风压值，Wk = 0.378kN/m2；

Aw ── 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 5.40×3.90 = 21.060m2；

No ── 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000

经计算得到 Nlw = 11.145kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 16.145kN

连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]

其中 ── 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.58的结果查表得到=0.95；

A = 4.89cm2；[f] = 205.00N/mm2。

经过计算得到 Nf = 95.411kN

Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件采用焊接方式与墙体连接，对接焊缝强度计算公式如下

其中 N为连墙件的轴向拉力，N=16.145kN；

lw为连墙件的周长，取3.1416×48.0=150.80mm；

t为连墙件的周长，t=3.50mm；

ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；

经过焊缝抗拉强度 = 16144.95/(150.80×3.50) = 30.59N/mm2。

对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!

连墙件对接焊缝连接示意图

八、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

其中 p ── 立杆基础底面的平均压力 (N/mm2)，p = N/A；p = 42.42

N ── 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 11.03

A ── 基础底面面积 (m2)；A = 0.26

SL 697-2014标准下载fg ── 地基承载力设计值 (N/mm2)；fg = 46.00

地基承载力设计值应按下式计算

fg = kc × fgk

DZ／T 0299-2017标准下载其中 kc ── 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40

fgk ── 地基承载力标准值；fgk = 115.00

地基承载力的计算满足要求!