施工组织设计下载简介
内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整
高层建筑悬挑脚手架施工组织设计.doc高层建筑悬挑脚手架施工组织设计1
M 0.33×106 小横杆受弯应力为：б= ─ = ──── =64.96 N/mm2 <[б]=205N/mm2 W 5.08×103 符合要求。
DB44／T 1717-2015 太阳能阳台护栏.pdf M1+ M2 （0.662+0001）×106 则：б= ─── = ───────── = 130.52 N/mm2 <[б]=205N/mm2 W 5.08×103
符合要求。 ③ 立杆验算： 立杆设计由稳定计算控制，脚手架的稳定计算必须计算其结构的整体稳定及单杆的局部稳定。 计算脚手架的整体稳定及单杆局部稳定时，其应乘以相应的调整系数KHKA，其中KH为与脚手架的高度有关的调整系数，取
1 1 KH = ─── = ──── = 0.781； 1+ H 1+ 28 ── ── 100 100
KA为与立杆截面有关的调整系数，当脚手架内、外排立杆均采用单根钢管时，取KA = 0.85。 a. 整体稳定验算： 脚手架的整体稳定按轴心受力格构成压杆计算，当考虑风荷载时，需满足如下公式的要求： N M ── = ─── ≤ KAKH[б] ΨA bA 其中，N——格构式压杆的轴心压力。由立杆纵距1.5m；外架步距1.8m，查《高层建筑施工手册》表4—4—4得脚手架自重产生的NGK1=0.442KN。由立杆横距1.02m；立杆纵距1.5m；脚手架铺设层数六层，查《高层建筑施工手册》表4—4—5得脚手架附件及物品重产生的NGK2=4.185KN。由立杆横距1.02m；立杆纵距1.5m；均布施工荷载3.0KN/m2，查《高层建筑施工手册》表4—4—6得一个纵距内的脚手架施工、荷载标准值产生的NQK=6.30×2=12.60KN。 则：N=1.2(n1NGK1+ NGK2)+ 1.4NQK 28 =1.2 × 〔── × 0.442 + 4.185 〕+ 1.4×12.60 = 30.93KN 1.8 M——风荷载作用对格构成压杆产生的弯矩，为：
Qh12 0.161×1.82 M = ─── = ───── = 0.065KNm 8 8
Ψ——格构压杆的整体稳定系数，由换算长细比 λcx=μλx=25×10.28=257，查《高层建筑施工手册》表4—4—7得 ψ=0.242。 N M 30.93×103 0.065×106 则： ── + ── = ──────── + ──────── ΨA bA 0.242×4.89×2×102 1050×4.89×2×102 = 130.68 + 0.0633 = 130.74N/mm2 ＜ KAKH[б] = 0.781×0.85×205 = 136.13N/mm2 符合要求。 b. 单杆局部稳定验算： 双排脚手架单杆局部稳定需满足如下公式要求： N1 ── +бM ≤ KAKH[б] Ψ1A1 N 其中， N1——单根立杆的轴心压力，取N1=── = 15.46KN。 2 Ψ1——立杆稳定系数，由λ1= h/I = 180/15 = 120，查《高层建筑施工手册》表4—4—7得Ψ1 = 0.452。 бM ——操作层处水平杆对立杆偏心传力产生的。当施荷载取3000N/m2时，取бM = 55 N/mm2 N1 15.46×103 ── +бM = ──────── + 55 Ψ1A1 0.452×4.89×102 =124.95 N/mm2 ＜ KAKH[б] = 135.92 N/mm2 符合要求。 ④ 连墙点抗风强度验算： 风荷载对每个连墙点产生的拉力或压力 Nt = 1.4H1L1ω = 1.4 × 2.8 × 6.0 × 0.161 = 3.79 KN 单个扣件连结的抗压或抗拉设计承载力为6KN/个，符合要求。 ⑤ 高度验算: 由悬挑工字钢上的每段脚手架最大搭设高度，按《高层建筑施工手册》公式4—4—11计算:
H HMAX ≤ ──── 1+ H ── 100
H 39.91 则：最大允许搭设高度HMAX = ─── = ───── = 28.50 m ＞28 m 1+ H 1+ 39.91 ── ─── 100 100 符合要求。 ⑥ 分段卸荷措施： 分段卸载措施采用斜拉钢丝绳的方法，起步架卸载一次，每隔五层卸载一次，卸载高度为2.8×5=14.0m，符合搭设高度要求。下面验算钢丝绳的强度要求。 a.所卸荷载，应考虑架子的全部荷载由卸载点承受，本工程的每个纵距，共有4个斜拉点，每个吊点所承受荷载P1为： N 30.93 P1= ── × KX = ─── × 1.5 = 11.60 KN 4 4 式中KX 为荷载不均匀系数，取为1.5。 b.计算简图确定，钢丝绳内力计算。
2.82+ 1.352 则：TAO= P1 × ────── = 1.11P1 = 12.88 KN 2.8
2.82+ 0.32 TBO= P1 × ────── = 1.006P1 = 11.67 KN 2.8
c. 验算钢丝绳抗拉强度： 由上计算可知，钢丝绳的计算拉力取为：PX = 12.88 KN 考虑钢丝绳受力不均匀的钢丝破断拉力换算系数，从《高层建筑施工手册》表4—4—13查得，为α= 0.85。 取钢丝绳使用的安全系数，查《高层建筑施工手册》表4—4—24得 K= 8。采用6×19，绳芯1钢丝绳。
KPx 8×12.88 Pg= ── = ───── = 121.22 KN α 0.85
选用Φ15.5，Pg = 125.0 KN ＞ 121.22 KN。 选择与钢丝绳配套使用的卡环，号码为2.7号，安全荷重为27 KN ＞ 12.88 KN ， 符合要求。 d. 计算工程结构上的预埋吊环： 根据《砼结构设计规范》规定，吊环采用一级钢制作，吊环埋入深度不应小于30d，并应焊接或绑扎钩住结构主筋，每个吊环可按两个截面计算。 则：吊环钢筋截面积
2PX 12.88×2 Ag= ─── = ──── × 1000 = 61.33 mm2 2×210 420
选用3Φ8，Ag = 151 mm2 ＞ 61.33 mm2。 符合要求。 e. 验算吊点处扣件抗滑承载能力： 吊点处水平方向分力最大值TBC = 6.81 KN，垂直方向分力最值为11.60KN， 都只需两个扣件即可满足要求，搭设的外架在吊点处已有两个扣件，符合要求。 5、脚手架计算： ①由于本工程为结构，结构上不允许将工字钢穿设在结构暗柱上，导致工字钢间距不均匀，为了便于调节立杆间距保持外架美观，则采用制作简易钢管落在工字钢上的办法。（详见方案） 由此，需验算钢管桁架的承受能力。 考虑最不利情况，计算简图如下：F = 15.46KN。 由此计算而得的杆件内力及工字钢反力如下图所示： 由此，需计算压杆的稳定设计荷载。 考虑由于施工原因，对杆件会形成初偏心30mm，形成压弯受力杆，钢管受力按压弯失稳计算。其设计荷载应满足下列要求：
1 1 两端铰支，l0= ──l = ── × 0.92+0.752 = 0.59 m ， 2 2
l0 590 则λ= ── = ── = 37.34 ， I 15.8
查钢结构设计规范得：Ψ = 0.948。 等效弯矩系数取：βmx = 1.0。 截面塑性发展系数数：γx = 1.15。
DB44／T 1577-2015 宜居社区建设评价.pdf π2×2.06×105×4.89×102 欧拉临界力：NEX =π2EA/λ2 = ─────────── = 713.60KN。 37.342 则有：
解得荷载设计值为：N = 28.11 KN 符合要求。 ②承重工字钢验算： 计算模型 不考虑工字钢的自重荷载，仅考虑外架传递荷载，简化模型如上图： 仅考虑工字钢的自重荷载，简化模型如下图： 荷载计算 由以上计算可知：F1 = F2= 15.46KN
1.2×24.14×9.8 工字钢自重荷载q = ─────── = 0.284 KN/m 1000
b.内力计算： A点是弯矩、剪力最不利用点。 不考虑工字钢自重荷载SY／T 6605-2018 石油钻、修井用吊具安全技术检验规范，考虑外加传递荷载。 MA架 = F1 × L1 + F2 × L2 = 15.46×1.36 + 15.46×0.3 =25.51 KNM QA架 = F1 + F2 = 15.46 + 15.46 = 30.92 KW 仅考虑工字钢自重荷载。 1 1 MA工 = ─ ql2 = ─ × 0.284×1.42 = 0.278 KNm 2 2 QA工 = ql = 0.284×1.4 = 0.40 KN 综合考虑。 MA = MA架+ MA工 = 25.51+0.278 = 25.79 KNm Q = QA架+ QA工 = 30.92+0.4 = 31.32 KN
MA 25.79×102 б= ── = ───── = 139.09 N/mm2 ＜ [б] m = 215 N/mm2 WX 185.4×103
QA•SX 31.32×103 ×106.5×103 τ= ─── = ───────── = 30.75 N/mm2 ＜ [б] V = 125 N/mm2 IXtw 1669×104×6.5