施工组织设计下载简介

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园林博览会装饰脚手架专项施工方案.doc

由于在现场经常会出现一些不安全情况，甚至发生事故，或因采光和照明情况不好，在应急处理时就需配备应急照明，如可充电工作灯、电筒等设备。

由于现场有危险情况，在应急处理时就需有用于危险区域隔离的警戒带、各类安全禁止、警告、指令、提示标志牌。

1、初起火灾各小组队员要迅速采取措施自防自救。

3、在消防车未到达前【河南地标】12YS11 管道与设备保温、防结露及电伴热，应急小组指挥应急小队使用常备消防器材、设施进行扑救。

4、应急小组要有通讯设施保障，首先组织抢救人员，再抢救贵重物资和可能发生爆炸及有毒有害物品。

5、组织人员对火场警戒，维护火场秩序。

6、了解有无触电、房屋倒塌危险，先断电、疏散人员，如有火势蔓延危险的要拆破相连建筑，避免火灾扩大。

7、在消防车到达后，积极配合灭火。对抢救出的物资放置在安全地点，组织好灭火用水供应，保证灭火物资器材供应和人员支援。

8、火灾抢救完成后，组织人员全面细致地检查火场，防止余火复燃，必要时安排应急小队人员监视火场，保护现场，配合消防部门调查处理。

9、恢复消防设施，使其处于备用状态，对已使用的消防器材进行检修或更换、充药。

2、立即将受伤人员送往就近医院抢救。

3、保护好现场，以备调查。

4、安全设备管理部与相关部门具体负责处理事项。

7.4.3.1高空坠落应急救援方法：

②仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。

③如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。

④如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。

7.4.3.2坍塌应急救援方法：

①当发生模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；

③急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；

④清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；

⑤预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。

7.4.3.3物体打击应急救援方法：

当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。

①止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。

②对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。

③对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。

④如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。

7.5事故应急救援程序

7.5.1事故发生后，事故现场有关人员应当立即向本单位负责人报告；单位负责人接到报告后，应当于1小时内向事故发生地县级以上人民政府安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门报告。情况紧急时，事故现场有关人员可以直接向事故发生地县级以上人民政府安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门报告。

7.5.2 保护事故现场，配合相关人员对事故现场进行勘查，清楚危险。

7.5.4 进行事故现场的整顿和整改。

7.5.5 配合事故调查组开展事故的调查、分析和处理工作。

7.5.7安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门逐级上报事故情况，每级上报的时间不得超过2小时。

7.5.8 自事故发生之日起30日内，事故造成的伤亡人数发生变化的，应当及时补报。

7.5.9　事故调查组应当自事故发生之日起60日内提交事故调查报告；特殊情况下，经负责事故调查的人民政府批准，提交事故调查报告的期限可以适当延长，但延长的期限最长不超过60日。

火警……………………………119

急救……………………………120/999

大余县人民医院…………………………………

项目到医院驾车距离3里，驾车时间10分钟

急救中心：唐山市第八医院

地址：唐山市路北区西窑道16号

应急物资清单

8.1满堂扣件式钢管脚手架计算书

四、板底支撑（纵向）钢管验算

G1k=g1k=0.031kN/m

G2k=g2k×lb/(n+1)=0.35×1.5/(1+1)=0.262kN/m

G3k=g5k×lb/(n+1)=0×1.5/(1+1)=0kN/m

Q1k=qk×lb/(n+1)=1×1.5/(1+1)=0.75kN/m

板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。

满堂脚手架平台上的无集中力

q1=1.2×(G1k+G2k+G3k)=1.2×(0.031+0.262+0)=0.352kN/m

q2=1.4×Q1k=1.4×0.75=1.05kN/m

板底支撑钢管计算简图

Mmax=(0.100×q1+0.117×q2)×la2=(0.100×0.352+0.117×1.05)×1.52=0.356kN·m

Rmax=(1.100×q1+1.200×q2)×la=(1.100×0.352+1.200×1.05)×1.5=2.471kN

σ=Mmax/W=0.356×106/(4.25×103)=83.765N/mm2≤[f]=205N/mm2

满堂脚手架平台上无集中力

q'1=G1k+G2k+G3k=0.031+0.262+0=0.293kN/m

q'2=Q1k=0.75kN/m

R'max=(1.100×q'1+1.200×q'2)×la=(1.100×0.293+1.200×0.75)×1.5=1.833kN

ν=(0.677×q'1+0.990×q'2)×la4/100EI=(0.677×0.293+0.990×0.75)×15004/(100×2.06×105×101900)=2.269mm≤min(1500/150,10)=10mm

五、横向支撑钢管验算

横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。

满堂脚手架平台上无集中力

q=1.2×g1k=0.037kN/m

p=Rmax/2=1.236kN

p'=R'max/2=0.916kN

板底支撑钢管计算简图

弯矩图(kN·m)

Mmax=0.331kN·m

σ=Mmax/W=0.331×106/(4.25×103)=77.882N/mm2≤[f]=205N/mm2

剪力图(kN)

Rmax=1.482kN

变形图(mm)

ν=1.764mm

ν=1.764mm≤min{1500/150,10}=10mm

六、立杆承重连接计算

双扣件抗滑承载力设计值 Rc=12.0×0.9=10.8kN≥R=2.471+0=2.471kN

七、立杆的稳定性验算

NG1=gk×H+g1k×la×n+g1k×a+g1k×lb=0.1621×15.3+0.031×1.5×1+0.031×0.3+0.031×1.5=2.582kN

NG2=g2k×la×lb=0.35×1.5×1.5=0.787kN

NG3=g3k×la=0.17×1.5=0.255kN

NG5=g5k×la×lb=0×1.5×1.5=0kN

NQ1=qk×la×lb=1×1.5×1.5=2.25kN

NQ2=F1+F2=0+0=0kN

考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值

N=1.2×(NG1+NG2+NG3)+0.9×1.4×(NQ1+NQ2)=1.2×(2.582+0.787+0.255)+0.9×1.4×(2.25+0)=7.184kN

支架立杆计算长度

L0=kμh=1.0×2.176×1.7=3.699m

长细比λ= L0/i=3699/16=231.187≤[λ]=250

轴心受压构件的稳定系数计算

L0=kμh=1.155×2.176×1.7=4.273m

长细比λ= L0/i=4273/16=267.062

由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.103

ωk=μzμsωo=1.136×0.27×0.4=0.123kN/m2

Mw=0.9×1.4×ωk×l×h2/10=0.9×1.4×0.123×1.5×1.72/10=0.067kN·m

σ=(N/φA + Mw/W)=(7.184×103/(0.103×3.98×102)+0.067×106/(4.25×103))=191.01N/mm2≤[f]=205N/mm2

八、立杆支承面承载力验算

N=NG1+NG2+NG3+NQ1+NQ2=2.582+0.787+0.255+2.25+0=5.874kN

p=N/A =5.874/0.25=23.496kPa≤fg=fa×kc=150×0.4=60kPa

8.2扣件式脚手架计算书

承载能力极限状态

q=1.3×(0.03+Gkjb×lb/(n+1))+0.9×1.5×Gk×lb/(n+1)=1.3×(0.03+0.1×0.8/(1+1))+0.9×1.5×2×0.8/(1+1)=1.171kN/m

正常使用极限状态

q'=(0.03+Gkjb×lb/(n+1))=(0.03+0.1×0.8/(1+1))=0.07kN/m

计算简图如下：

Mmax=0.1qla2=0.1×1.171×1.52=0.264kN·m

σ=γ0Mmax/W=1×0.264×106/4120=63.957N/mm2≤[f]=205N/mm2

νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.07×15004/(100×206000×98900)=0.118mm

νmax＝0.118mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm

承载能力极限状态

Rmax=1.1qla=1.1×1.171×1.5=1.932kN

正常使用极限状态

Rmax'=1.1q'la=1.1×0.07×1.5=0.116kN

承载能力极限状态

由上节可知F1=Rmax=1.932kN

q=1.3×0.03=0.039kN/m

正常使用极限状态

由上节可知F1'=Rmax'=0.116kN

q'=0.03kN/m

计算简图如下：

弯矩图(kN·m)

σ=γ0Mmax/W=1×0.39×106/4120=94.544N/mm2≤[f]=205N/mm2

计算简图如下：

变形图(mm)

νmax＝0.069mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm

承载能力极限状态

Rmax=0.982kN

五、扣件抗滑承载力验算

扣件抗滑承载力验算：

纵向水平杆：Rmax=1×1.932/2=0.966kN≤Rc=0.85×8=6.8kN

横向水平杆：Rmax=1×0.982=0.982kN≤Rc=0.85×8=6.8kN

1、立杆承受的结构自重标准值NG1k

单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.03/h)×H=(0.129+1.5×1/2×0.03/1.8)×26.7=3.779kN

单内立杆：NG1k=3.779kN

2、脚手板的自重标准值NG2k1

单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(26.7/1.8+1)×1.5×0.8×0.1×1/2/2=0.475kN

1/2表示脚手板2步1设

单内立杆：NG2k1=0.475kN

3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2

单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(26.7/1.8+1)×1.5×0.17×1/2=2.019kN

1/2表示挡脚板2步1设

4、围护材料的自重标准值NG2k3

单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×26.7=0.401kN

5、构配件自重标准值NG2k总计

单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.475+2.019+0.401=2.894kN

单内立杆：NG2k=NG2k1=0.475kN

立杆施工活荷载计算

外立杆：NQ1k=la×lb×(nzj×Gkzj)/2=1.5×0.8×(1×2)/2=1.2kN

内立杆：NQ1k=1.2kN

组合风荷载作用下单立杆轴向力：

单外立杆：N=1.3×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.5×NQ1k=1.3×(3.779+2.894)+ 0.9×1.5×1.2=10.295kN

单内立杆：N=1.3×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.5×NQ1k=1.3×(3.779+0.475)+ 0.9×1.5×1.2=7.15kN

1、立杆长细比验算

立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m

长细比λ=l0/i=2.7×103/16=168.75≤210

轴心受压构件的稳定系数计算：

立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m

长细比λ=l0/i=3.119×103/16=194.906

查《规范》表A得，φ=0.191

2、立杆稳定性验算

单立杆的轴心压力设计值N=1.3(NG1k+NG2k)+0.9×1.5NQ1k=1.3×(3.779+2.894)+0.9×1.5×1.2=10.295kN

Mwd=γLφwγQMwk=γLφwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.9×0.6×1.5×(0.05×0.6×0.417×1.5×3.62)=0.197kN·m

σ=γ0[N/(φA)+ Mwd/W]=1×[10295.436/(0.191×384)+196987.464/4120]=188.184N/mm2≤[f]=205N/mm2

苏D9702_无增塑阻燃型PVC配线管安装图籍 八、连墙件承载力验算

Nlw=1.5×ωk×2×h×2×la=1.5×0.417×2×1.8×2×1.5=6.755kN

长细比λ=l0/i=600/16=37.5，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896

(Nlw+N0)/(φAc)=(6.755+3)×103/(0.896×384)=28.352N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2

扣件抗滑承载力验算：

皖2004J113 外墙外保温建筑构造(ZL胶粉聚苯颗粒外保温系统).pdf Nlw+N0=6.755+3=9.755kN≤0.9×12=10.8kN

九、立杆地基承载力验算

立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝10.295/(0.4×0.25)＝102.954kPa≤γufg＝1.254×150 =188.1kPa