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蓝山项目N-11#楼标准层模板施工方案（55P）.doc

此层楼板所能承受的最大弯矩为：

结论：由于∑Mi = 197.54+199.13+209.63+205.42+219.27+208.89=1239.87 < Mmax=1774.73

所以第42天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。

GB50454-2020 航空发动机试车台设计标准及条文说明.pdf第7层以下的模板支撑必须保存。

8.计算楼板混凝土49天的强度是否满足承载力要求

楼板计算长边10.00m，短边10.00×1.00=10.00m，

楼板计算范围内摆放12×9排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。

第8层楼板所需承受的荷载为

q=1×1.20×(0.20+25.10×0.15)+

6×1.20×(0.20+25.10×0.15)+

7×1.20×(0.33×12×9/10.00/10.00)+

1.40×(0.00+2.50)=39.78kN/m2

计算单元板带所承受均布荷载q=10.00×39.78=397.78kN/m

板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算

Mmax=0.0513×ql2=0.0513×397.78×10.002=2040.59kN.m

按照混凝土的强度换算

得到49天后混凝土强度达到116.79%，C30.0混凝土强度近似等效为C35.0。

混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=16.72N/mm2

则可以得到矩形截面相对受压区高度：

ξ= Asfy/bh0fcm = 4500.00×360.00/(10000.00×130.00×16.72)=0.08

查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为

αs=0.077

此层楼板所能承受的最大弯矩为：

结论：由于∑Mi =

197.54+199.13+209.63+205.42+219.27+208.89+217.56=1457.43 < Mmax=2040.59

所以第49天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。

第8层以下的模板支撑必须保存。

钢管楼板模板支架计算满足要求！

10.2梁模板(扣件钢管架支撑)计算书

梁模板扣件钢管支撑架计算书

钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

模板支架搭设高度为2.7m，

梁截面 B×D=200mm×400mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.80m，

梁底增加1道承重立杆。

面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

内龙骨采用40×90mm木方。

木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

梁两侧立杆间距 1.20m。

梁底按照均匀布置承重杆3根计算。

模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。

倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2。

梁两侧的楼板厚度0.15m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。

扣件计算折减系数取1.00。

图1 梁模板支撑架立面简图

按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：

由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.40+0.20)+1.40×2.00=15.280kN/m2

由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.40+0.7×1.40×2.00=15.730kN/m2

由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98

计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。

集中力大小为 F = 0.9×1.35×25.500×0.150×0.500×0.600=1.394kN。

采用的钢管类型为φ48×2.8。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。

作用荷载包括梁与模板自重荷载，倾倒混凝土荷载等。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.500×0.400×0.600=6.120kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.200×0.600×(2×0.400+0.200)/0.200=0.600kN/m

(3)活荷载为倾倒混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.000×0.200×0.600=0.240kN

考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9×(1.35×6.120+1.35×0.600)=8.165kN/m

考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9×0.98×0.240=0.212kN

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩 W = 22.50cm3；

截面惯性矩 I = 16.88cm4；

计算简图

弯矩图(kN.m)

剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

变形计算受力图

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为

N1=0.922kN

N2=0.922kN

最大弯矩 M = 0.051kN.m

最大变形 V = 0.136mm

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.051×1000×1000/22500=2.267N/mm2

面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；

面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3×922.0/(2×600.000×15.000)=0.154N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2

面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

面板最大挠度计算值 v = 0.136mm

面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!

二、梁底支撑龙骨的计算

按照三跨连续梁计算，计算公式如下:

均布荷载 q = P/l = 0.922/0.600=1.537kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×1.54×0.60×0.60=0.055kN.m

最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.600×1.537=0.553kN

最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.600×1.537=1.015kN

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩 W = 54.00cm3；

截面惯性矩 I = 243.00cm4；

(1)龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.055×106/54000.0=1.03N/mm2

龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×553/(2×40×90)=0.231N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2

龙骨的抗剪强度计算满足要求!

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，

均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)

得到q=1.120kN/m

最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×1.120×600.04/(100×9000.00×2430000.0)=0.045mm

龙骨的最大挠度小于600.0/400(木方时取250),满足要求!

(一) 梁底支撑横向钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取次龙骨支撑传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

支撑钢管变形计算受力图

支撑钢管变形图(mm)

最大弯矩 Mmax=0.210kN.m

最大变形 vmax=0.059mm

最大支座力 Qmax=4.305kN

抗弯计算强度 f = M/W =0.210×106/4248.0=49.44N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!

(二) 梁底支撑纵向钢管计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN；

　　 R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=4.31kN

选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 N —— 立杆的轴心压力最大值，它包括：

横杆的最大支座反力 N1=4.305kN (已经包括组合系数)

脚手架钢管的自重 N2 = 0.9×1.35×0.109×2.650=0.351kN

N = 4.305+0.351=4.656kN

　　 i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　 A —— 立杆净截面面积，A=3.974cm2；

　　 W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；

h —— 最大步距，h=1.80m；

l0 —— 计算长度，取1.800+2×0.200=2.200m；

λ —— 长细比，为2200/16.0=137 <150 长细比验算满足要求!

φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.363；

经计算得到σ=4656/(0.363×397)=32.316N/mm2；

不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10

其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz×us×w0 = 0.300×0.510×0.115=0.018kN/m2

h —— 立杆的步距，1.80m；

la —— 立杆迎风面的间距，1.20m；

lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；

风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.018×1.200×1.800×1.800/10=0.008kN.m；

Nw=4.305+0.9×1.2×0.289+0.9×0.9×1.4×0.008/0.600=4.671kN

经计算得到σ=4671/(0.363×397)+8000/4248=34.244N/mm2；

考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

模板支撑架计算满足要求！

梁截面宽度 B=200mm，

梁截面高度 H=400mm，

H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径12mm，

对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。

梁模板使用的木方截面50×100mm，

梁模板截面侧面木方距离250mm。

梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

二、梁模板荷载标准值计算

模板自重 = 0.200kN/m2；

钢筋自重 = 1.500kN/m3；

混凝土自重 = 24.000kN/m3；

施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:

其中 γc—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

　　　t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；

T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃；

V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；

β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2

考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:

F1=0.90×28.800=25.920kN/m2

考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:

F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。

梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！

面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下

作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×5.40)×0.40=15.466N/mm

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩 W = 21.60cm3；

截面惯性矩 I = 19.44cm4；

f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　 M —— 面板的最大弯距(N.mm)；

　　 W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

M = 0.100ql2

其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；

经计算得到 M = 0.100×(1.20×10.368+1.40×2.160)×0.250×0.250=0.097kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.097×1000×1000/21600=4.475N/mm2

面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×10.368+1.40×2.160)×0.250=2.320kN

　　截面抗剪强度计算值 T=3×2320.0/(2×400.000×18.000)=0.483N/mm2

　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2

面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大挠度计算值 v = 0.677×10.368×2504/(100×6000×194400)=0.235mm

面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!

N < [N] = fA

其中 N —— 穿梁螺栓所受的拉力；

　　 A —— 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；

　　 f —— 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×25.92+1.40×5.40)×0.40×0.60/1=9.28kN

穿梁螺栓直径为12mm；

穿梁螺栓有效直径为9.9mm；

穿梁螺栓有效面积为 A=76.000mm2；

穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=12.920kN；

穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=9.279kN；

GB 8566-2007 信息技术软件生存周期过程穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。

每个截面布置1 道穿梁螺栓。

穿梁螺栓强度满足要求!

六、梁支撑脚手架的计算

支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。

NBT 34033-2016 家用太阳能热水器支架梁模板及支撑计算满足要求！