施工组织设计下载简介
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金地荔湖城A区二期建设工程16组团脚手架工程搭设拆除施工组织设计方案.docWk = 0.7 ×0.500×1.700×1.200 = 0.714 kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×5.103+ 1.4×1.913= 8.801 kN；
SL 525-2011 水利水电建设项目水资源论证导则 （清晰无水印，附条文说明） 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.657+ 0.85×1.4×1.913= 8.399 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.714×1.500×
1.8002/10 = 0.413 kN.m；
1.6 立杆的稳定性计算:
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴心压力设计值 ：N =8.801 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数 ：K = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：U = 1.500
计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.119 m；
Lo/i = 197.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
σ = 8801.000/(0.186×489.000)=96.76 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 96.76 小于 [f] = 205.000 N/mm2 满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值 ：N =8.399 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数 ： K = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：U = 1.500
计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m；
Lo/i = 197.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
σ = 8339.000/(0.186×489.000)+412934.760/5080.000 = 172.970 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ =172.97 小于 [f] = 205.000 N/mm2 满足要求！
1.7 连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
风荷载基本风压值 Wk = 0.714 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.800 m2；
连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),
No= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
NLw = 1.4×Wk×Aw = 10.796 kN；
连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 15.796 kN；
由长细比 l/i=250.000/15.800的结果查表得到0.958；
A = 4.89 cm2；[f]=205.00 N/mm2；
Nl=15.796 连墙件采用双扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl=15.796小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求! 1.8 悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为850mm，内侧脚手架距离墙体250mm，斜拉的支点距离墙体为 250mm， 水平14号工字支撑梁的截面惯性矩I = 712.00 cm4，截面抵抗矩W = 102.00 cm3，截面积A = 21.50 cm2。 受脚手架集中荷载 N=1.2×5.103+ 1.4×1.913= 8.801 kN； 水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.500×0.0001×78.500 = 0.203 kN/m； 悬挑脚手架工字钢计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁变形图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R[1] = 0.131 kN； R[2] = 8.882 kN； R[3] = 10.475 kN； 最大弯矩 Mmax= 2.207 kN.m； 截面应力 σ =M/1.05W+N/A= 2.207×106 /( 1.05 ×102000.0 )+ 0.000×103 / 2150.0 = 20.603 N/mm2； 水平支撑梁的计算强度 σ =20.603 小于 215.000 N/mm2,满足要求！ 1.9 悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用14号工字钢,计算公式如下 经过计算得到强度 φb = 570 ×9.1×80.0× 235 /( 1100.0×140.0×235.0) = 2.69 经过计算得到强度 σ = 2.207×106 /( 0.965×102000.00 )= 22.410 N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 σ = 22.410 小于 [f] = 215.000 N/mm2 ,满足要求! 1.10 拉绳的受力计算: 悬挑脚手架接点受力分析图 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosθi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisinθi 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=8.937kN RU2=9.480kN 1.11 拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算： 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为 RU=9.480kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 计算中[Fg]取9.480kN，α=0.850,K=10.000,另由于本工程用的是旧钢丝绳，取折旧系数0.7，得到： Fg=9.48x10/0.85x0.7=159.33KN 拟采用两道6x19 直径12钢丝绳，则2xFg=2x80.6=161.2 KN 故采用两道6x19 直径12钢丝绳能满足要求！ 钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=9.480kN 钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算公式为 其中 [f] 为吊环受力的单肢抗剪强度，取[f] = 125N/mm2； 所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环最小直径 D=(948.000×4/3.142×125.000) 1/2 =10.000mm; 本工程选用16钢筋做为吊环，完全满足要求。 1.12 锚固段钢筋拉环的计算: 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=10.475kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[10474.590×4/(3.142×50×2)]1/2 =11.548mm 本工程采用16钢筋做为拉环，满足要求！ 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 1.13 其它各层卸荷处支撑点计算 由于二层以上卸荷处支撑点构造与二层不同，因此需对支撑点进行计算： （1） 扣件抗滑力的计算: 直角单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80， 该工程实际的单扣件承载力取值为6.40kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照 下式计算: R ≤ Rc R=(ctg710+ctg800)x8.801=4.587KN 满足要求！ 为有足够的安全储备，本工程采用双扣件。 （2） 支撑杆强度计算 支撑杆采用单钢管：A = 4.89 cm2；[f]=205.00 N/mm2； σ =N/A=4587/489=9.38＜[f] 强度满足要求！ 悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。 2.1 参数信息: (1)荷载参数 脚手板类别：木脚手板，脚手板自重标准值(kN/m2)：0.40； 栏杆、挡杆类别：钢管栏杆、挡板脚手板自重标准值(kN/m2)：0.11； 施工人员等活荷载(kN/m2):1.00，最大堆放材料荷载(kN):15.00。 （2）悬挑参数 内侧钢绳与墙的距离(m)：2.20， 外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：1.00； 上部拉绳点与墙支点的距离(m)：2.95； 钢丝绳安全系数K：10.00，计算条件：铰支； 预埋件的直径II级钢(mm)：20.00。 （3）水平支撑梁 主梁工字钢型号：14号工字钢I ； 次梁槽钢型号：10号槽钢槽口水平[ ； 次梁槽钢距(m)：1.00，最近次梁与墙的最大允许距离(m)：1.20。 （4）卸料平台参数 水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：4.20，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：1.80； 计算宽度(m)：4.00。 2.2 次梁的计算: 次梁选择10号槽钢槽口水平[，间距1.00m，其截面特性为： 面积A=12.74cm2，惯性距Ix=198.30cm4，转动惯量Wx=39.70cm3，回转半径ix=3.95cm， 截面尺寸：b=48.0mm,h=100.0mm,t=8.5mm 2.2.1.荷载计算 (1)脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.40kN/m2； Q1 = 0.40× 1.00= 0.40kN/m； (2)最大的材料器具堆放荷载为15.00kN，转化为线荷载： Q2 = 15.00/ 3.00/ 4.00× 1.00= 1.25kN/m； (3)槽钢自重荷载 Q3= 0.14kN/m； 经计算得到，静荷载计算值 q1 = 1.2×(Q1+Q2+Q3) = 1.2×(0.40+1.25+0.14) =2.15kN/m； 经计算得到，活荷载计算值 q2 = 1.4× 1.00× 1.00×= 1.4kN/m。 q=q1+q2=3.55kN/M 内力按照集均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下： 最大弯矩M的计算公式为： M=ql2/8=3.55x4/8=1.77KN·m 2.2.3 抗弯强度计算 经过计算得到强度 σ =1.77×103/(1.05×39.70)=42.46N/mm2； 次梁槽钢的抗弯强度计算 σ < [f],满足要求! 2.2.4 整体稳定性计算 经过计算得到 φb=570×8.50×48.00×235/(4.00×100.00×235.0)=0.58； 经过计算得到强度 σ=1.77×103/(0.58×39.700)=76.87N/mm2； 次梁槽钢的稳定性计算 σ< [f],满足要求! 2.3 主梁的计算: 根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。 主梁选择14号工字钢，其截面特性为： 面积A=21.5cm2,惯性距Ix=712cm4,转动惯量Wx=1.2cm3,回转半径ix=5.79cm； 截面尺寸，b=80.00mm,h=140.00mm,t=9.1mm d=5.5mm, r=7.5mm； 2.3.1 荷载计算 (1)栏杆与挡脚手板自重标准值：采用钢管栏杆，标准值为0.11kN/m； Q1 = 0.11kN/m； (2)工字钢自重荷载 Q2=0.17kN/m 经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.11+0.17) = 0.34kN/m 经计算得到，次梁集中荷载取次梁支座力 P =3.55x2=7.1kN 2.3.2 内力计算 卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。 经过连续梁的计算得到: 悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN) 悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm) 最大支座反力为 Rmax=18.25kN； 最大弯矩 Mmax=7.272kN.m； 最大挠度 V=2.525mm。 2.3.3 抗弯强度计算 经过计算得到强度 σ=7.27×106/1.05/120000.0+2.75×104/2150.000=76.475N/mm2； 主梁的抗弯计算强度 76.475小于[f]=205.00，满足要求! 2.3.4 整体稳定性计算 简支梁I14, 钢号Q235, 受压翼缘自由长度l1为4.20m, 跨度中点有侧向支承点（不论荷载作用点在截面高度上得位置） 查表并插值计算, 得轧制普通工字钢简支梁的b为0.966 根据公式4.2.3, = 91.90N/mm2 2.4 钢丝拉绳的内力计算: 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算， 其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力： RCi=RUisinθi； 根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为： RU1=35.4kN； 2.5 钢丝拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为35.40kN； 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； 计算中[Fg]取37.400kN，α=0.820,K=10.000，得到：d=25.8mm。 DB14／T 1990-2020 重大建设项目气候可行性论证技术规范.pdf 本工程钢丝绳直径采用26.000mm满足要求！ 2.6 钢丝拉绳吊环的强度计算: 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N为： N=RU=35400N。 钢板处吊环强度计算公式为： 其中， [f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8，在物件的自重标准值作用下，每个吊环按2个截面计算的。吊环的应力不应大于50N/mm2JGT227-2016 车库门电动开门机， 所需要的吊环最小直径 D=[37400.4×4/(3.142×50.00×2)]1/2=26.8mm。 本工程选用28钢筋做吊环。