施工组织设计下载简介

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14、超过6级以上的大风应停止室外高空作业。

15、拆模时须派专人监护拆除的模板应及时运走。

16、临边、洞边拆模后应立即搭设防护栏杆和采取垂直交叉作业时的出入口隔离防护措施。

17、模板上的预留洞者，应在安装后将洞口盖好，砼板上预留洞JG／T 423-2013标准下载，应在模板拆除后随即将洞口盖好。

十一、模板工程安全管理目标：

确保模板施工过程中不发生任何安全事故。

十二、安全管理保证体系

本工程主体施工采用木模板和钢管支撑的模板体系。为了确保新浇砼和施工荷载的作用下，具有足够的强度和刚度严格选择模板的几何尺寸、规格，进行验算如下：

柱模板的设计以框架柱为例计算条件：（最大截面为650*650）

柱模板采用胶合板（1830×915×）；

木楞为50×方木，间距为；

柱模加固间距为一道钢管环箍；

侧压力F=0.22×γ×t0×β1×β2×V（1/2）

其中：砼重力密度γ=24kn/m²，砼入模温度T=

t0 =200/（20+15）=5.71

外加剂影响修整系数 β1=1.2

坍落度影响修整系数 β2=1.0

砼浇筑速度 V=/h

则F=0.22×24×5.71×1.2×1.0×0.6（1/2）=28.02 kn/m²

2、振捣砼时产生的荷载：4.0 kn/m²

荷载组合：28.02+4.0=32.02 kn/m²

钢管(箍)抗弯强度验算：

柱箍间距为化为线荷载:

q=32.02×0.5=16.01KN/m

查表得跨中最大弯距M=0.07qL²

计算长度为L=0.65+0.12=

M=0.07qL²=0.07×16.01×0.77²=0.664KN·m

δ=M/W=664000/5077.8=130.765N/mm²<[δ]=210N/mm²

满足要求

ω=0.521×=0.521×

=<[ω]=720/400=

柱箍间距为，柱箍内侧竖向采用50×100方木按300的间距立摆。

M=qL²/8=16.01×0.3²/8=0.18KN·m

W=bh²/6=300×19²/6=³

δ=M/W=0.18×106/18050=9.97N/mm²<[δ]=11N/mm²

梁板模设计以框架梁为例计算条件：

混凝土入模温度为T=；

混凝土的重力密度为r=24KN/m3；

混凝土的浇筑速度V=/h；

外加剂影响修正系数 β1=1.2；

坍落度影响修正系数 β2=1.0；

模板的重力密度为4KN/m3；

本工程选取最大截面尺寸的框架梁b×h=×进行计算，（其他截面尺寸的梁计算类同）。梁模板采用胶合板（1830×915×），侧模采用50×100方木夹边，立档间距为，侧模板应加设斜支撑。

1、框架梁底模的验算：

底模自重： 4×0.019×0.35×1.2=0.032KN/m

混凝土自重: 24×0.35×0.75×1.2=7.56KN/m

钢筋自重: 1.5×0.35×0.75×1.2=0.473 KN/m

施工人员及设备自重：2.5×0.35×1.00×1.4=1.225 KN/m

振捣混凝土荷载:2×0.35×1.00×1.4=0.98 KN/m

∑q1 =10.270 KN/m

乘以折减系数0.9则q=q1×0.9=10.270×0.9=9.243 KN/m

(2)框架梁底模抗弯验算:

底模下楞木间距为,跨度为,按五等跨连续计算;

由施工常用结构手册计算中查得:

楞木的抗弯强度[fm]=13N/mm2；抗压强度[fc]=12 N/mm2；抗剪强度[fv]=1.5 N/mm2；

W=bh2=×350×192=3

δ=M/W=0.099×106/21058=4.701N/mm2＜[fm]=13N/mm2

(3)框架梁底模抗剪力验算:

侧压力F=0.22×γ×t0×β1×β2×V（1/2）

其中：砼重力密度γ=24kn/m²，砼入模温度T=

t0 =200/（20+15）=5.71

外加剂影响修整系数 β1=1.2

坍落度影响修整系数 β2=1.0

砼浇筑速度 V=/h

则F=0.22×24×5.71×1.2×1.0×0.6（1/2）=28.02KN/m²

则F=F1×分项系数=28.02×1.4=39.23 kn/m²

2）振捣砼时产生的荷载：4.0 kn/m²

分项系数取1.4 则4×1.4=5.6 kn/m²

荷载组合：39.23+5.6=44.83 kn/m²

根据横档间距为，则线荷载为：

44.83×0.30=13.45kn/m

乘以折减系数则q=13.45×0.9=12.11 kn/m

按五等跨计算，侧模厚,立档间距500

W=bh²/6=500×19²/6=³

δ=M/W=360273/30083=11.98N/mm²≤[δ]=13N/mm²

剪应力：τ=3V/=3×3669/2×500×19=0.579 N/mm²

<[fv]=1.5N/mm2

根据λ=μL0/I 两端铰支时μ取1，I=1.58,A=2, 强度许用应力[σ]=210N/mm2,纵横水平拉杆竖向间距，支撑的计算长度L0=，长细比:

λ=μL0/I =150/1.58=95

由λ=114查表得压杆折减系数φ=0.588

由压杆稳定条件σ=P/A≤φ. [σ]得:

P ≤A.φ. [σ]

则: A.φ. [σ]=489×0.588×210

=60382N=30.382KN＞P=6.384×1.00×1.00=6.384KN

荷载计算： 作用在立柱扣件上的荷载

P=9.243×0.80×1.00=7.394KN

单个扣件抗滑力设计值为8.5KN>7.394KN

梁板模板设计以楼板为例计算条件：

本工程板底模采用厚胶合板，立档、楞用50×方松木；支撑用φ48×钢管；木楞及立档间距为400；两梁之间设置剪刀撑；板底钢管支撑间距为1000×；水平拉杆竖向距离为；混凝土板厚取最大；

模板及配件自重： 0.2KN/m2×1.2=0.24KN/ m2

新浇混凝土自重: 2.88 KN/ m2×1.2=3.456 KN/m2

钢筋自重: 0.132 KN/ m2×1.2=0.158 KN/ m2

施工荷载: 2.5 KN/ m2×1.4=3.50 KN/ m2

振捣混凝土产生的荷载: 2KN/ m2 ×1.4=2.80 KN/ m2

F1 =10.154 KN/m2

乘以折减系数0.9则F=F1×0.9=9.139 KN/m2

（2）楼板底模验算（按五等跨连续计算）

q=FL=9.139×0.915=8.362KN/m

W=bh2=×915×192=2

(3)木楞验算(按两等跨连续梁验算)

q=8.362×0.4=3.345KN/m

W=bh2=×50×1002=3

(4) 钢管支撑的稳定性验算：

根据λ=μL0/I 两端铰支时μ取1，I=1.58,A=2, 强度许用应力[σ]=210N/mm2,纵横水平拉杆竖向间距，支撑的计算长度L0=，长细比:

λ=μL0/I =150/1.58=95

贵州电网10kV及以下配电网工程综合工程量清单（2018年版）由λ=114查表得压杆折减系数φ=0.588

由压杆稳定条件σ=P/A≤φ. [σ]得:

P ≤A.φ. [σ]

则: A.φ. [σ]=489×0.588×210

=60382N=30.382KN＞P=(0.24+3.456+0.158+1×1.4+2.8) ×0.9×1.00×1.00=7.249KN

作用在立柱扣件上的荷载

P=(0.24+3.456+0.158+1×1.4+2.8) ×0.9×1.00×1.00=7.249KN

单个扣件抗滑力设计值为8.5KN>7.752KN

以上对本工程主要构件的模板进行了验算GB∕T 38144.2-2019标准下载，希望施工时严格按本设计施工，加强质量管理。若施工中出现材料代换，应及时通知相关技术人员进行验算，符合要求并报安全主管部门审核批准后方可施工。