施工组织设计下载简介

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松坪山地下室脚手架搭设施工方案

（2）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于20cm处的立杆上。横向扫地杆用直角扣件固定在纵向扫地杆下方的立杆上。立杆与大横杆的交点处设置小横杆，小横杆应紧靠立杆用扣件与大横杆扣牢。在搭设每步脚手架时，必须搭设防护栏杆，上栏杆高度在1.2米，下栏杆的高度在0.6米。

（3）在脚手架高度和长度方向连续设置剪刀撑，以增强脚手架的整体刚度。每组剪刀撑跨越5根立杆；剪刀撑钢管的搭接长度不小于1米，用3只旋转扣件等间距固定搭接钢管；剪刀撑与横向水平杆的伸出端或立杆相交处应用旋转扣件固定。在内、外立杆之间，每隔8米设一道3.5米长的斜撑，由底至顶连续布置。连接件的设置见下图：

（4）本工程连接件为刚性连接，按二步二跨设置，其位置宜靠近主节点，偏离主节点的距离不大于30cm。

由于本工程为地下工程，外墙有卷材防水的建筑做法，为不破坏卷材防水的整体性，脚手架搭设时同外墙不设连墙件，采用在基坑外侧支护预应力锚杆锁具的钢板垫片上焊接短钢管或者28的钢筋头,然后用钢管扣件同外脚手架拉接，以便于控制其稳定性。

（5）本工程采用钢笆脚手板，每一层设一作业层，并将层满铺脚手板作为防护层，防护层应将内立杆与主体之间30cm的空间铺满脚手板。在作业层中必须设置挡脚板，挡脚板用30mm厚GBT 39692-2020标准下载，180mm～200mm宽的木板。

铺设脚手板时，在两根纵向横杆之间另加两根纵向水平杆，并与小横杆连接，小横杆应在大横杆的下面。作业层脚手板要铺满、铺稳。脚手板应垂直于纵向水平方向铺设，且采用对接平铺，四个角用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。

脚手架使用密目安全网全封闭。密目网设置在外排立杆的内侧，用尼龙绳将密目网之间绑扎，每隔25cm与脚手架环扣系牢。

7.1.材质及其使用的安全技术措施

7.1.1.扣件的紧固程度应在 40－50N.m，并不大于65N.m，对接扣件的抗拉承载力为3KN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。

7.1.2.各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100 ㎜。

7.1.3.钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。

7.1.4.外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。6.1.5.严禁将外径 48 ㎜与51 ㎜的钢管混合使用。

7.2.脚手架搭设的安全技术措施

7.2.1.脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。

7.2.2.搭设过程中划出工作标志区，禁止行人、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。

7.2.3.开始搭设立杆时，应每隔 6 跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳

定后，方可根据情况拆除。

7.2.4.脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。

7.2.5.脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。

7.2.6.在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。

7.2.7.外脚手架的卸荷严格采用ф15.5 的钢丝绳通过梁上对拉螺栓孔与脚手架连接，严禁私自拆改。

7.3.脚手架上施工作业的安全技术措施

7.3.1.结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。

7.3.2.严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料放荷，施工荷载不得大于3KN/㎡，确保较大安全储备。 7.3.3.结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过1 层。

7.3.4.当作业层高出其下连墙杆 3.6 米以上，且其上尚无连墙杆时，应采取适当的临时撑拉措施。

7.3.5.各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止附落物体伤人。

7.3.6.定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。

1.脚手架参数

搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.60米，立杆的横距为1.00米，立杆的步距为1.80 米；

计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 10.2 米，立杆采用单立管；

内排架距离墙长度为0.30米；

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2；

采用的钢管类型为 Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80；

连墙件采用两步两跨，竖向间距3.60米，水平间距3.20米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

2.活荷载参数

施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:3；

3.风荷载参数

广东省深圳市地区，基本风压为0.75KN/㎡，风荷载高度变化系数μz为0.930，风荷载体型系数μs为0.712； 考虑风荷载

4.静荷载参数

每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1248；

脚手板自重标准值(kN/m2 ):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150；

安全设施与安全网(kN/m2 ):0.005；脚手板铺设层数:3；

脚手板类别:800×1000钢笆片 栏杆挡板类别:钢笆片脚手档板

5.地基参数

地基土类型:粉土；地基承载力标准值(kN/m2):500.00；

基础底面扩展面积(m2):0.09；基础降低系数:0.40。

二、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；

脚手板的荷载标准值: P2= 0.350×1.600/3=0.187 kN/m ；

活荷载标准值: Q=3.000×1.600/3=1.600 kN/m；

荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.187+1.4×1.600 = 2.510 kN/m；

小横杆计算简图

2.强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

计算公式如下:

最大弯矩 Mqmax =2.51×12/8 = 0.314 kN.m；

σ = Mqmax/W =61.811N/mm2；

小横杆的计算强度小于 205.0 N/mm2,满足要求！

3.挠度计算:

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.187+1.600 = 1.825 kN/m ；

最大挠度 V = 5.0×1.825×1000.04/(384×2.060×105×121900.0)=0.946 mm；

小横杆的最大挠度小于 1050.0 / 150=7.000 与10 mm,满足要求！

三、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

1.荷载值计算

小横杆的自重标准值: P1= 0.038×1.000=0.038 kN；

脚手板的荷载标准值: P2= 0.350×1.00×1.600/3=0.187 kN；

活荷载标准值: Q= 3.000×1.00×1.600/3=1.600 kN；

荷载的计算值: P=(1.2×0.038+1.2×0.187+1.4×1.600)/2=1.255 kN；

大横杆计算简图

2.强度计算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.000×1.6002=0.008 kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×1.255×1.600= 0.536 kN.m；

M = M1max + M2max =0.008+0.536=0.544 kN.m

抗弯强度:σ= 0.536×106/5080.0=105.512N/mm2；

大横杆的抗弯强度σ= 105.512 小于[f]=205.0N/mm2；

3.挠度计算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和,单位:mm

均布荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

Vmax= 0.677×0.038×1600.04 /(100×2.060×105×121900.0) = 0.067mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

P=（0.038+0.187+1.6）/2=0.9125kN

V= 1.883×0.9125×1600.03/ ( 100 ×2.060×105×121900.0) = 2.803 mm；

最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.067+2.803=2.87mm；

大横杆的最大挠度小于 1000.0 / 150=6.7 或者 10 mm,满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，

该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

大横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.600=0.0608 kN；

小横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.000=0.038 kN；

脚手板的荷载标准值: P3 = 0.350×1.000×1.600/2=0.28 kN；

活荷载标准值: Q = 3.000×1.00×1.600 /2 = 2.400 kN；

荷载的计算值: R=1.2×(0.0608+0.038+0.28)+1.4×2.40=3.815kN；

R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248

NG1 = 0.1248×10.200 = 1.273 kN；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35

NG2= 0.350×3×1.60×(1.000+0.3)/2 = 1.092 kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆冲压钢，标准值为0.15

NG3 = 0.15×3×1.600/2 = 0.36 kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4 = 0.005×1.600×10.2 =0.082kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG =NG1+NG2+NG3+NG4 =2.807kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ= 3.000×1.000×1.600×2/2 = 4.800kN；

风荷载标准值应按照以下公式计算

Wo = 0.75 kN/m2；

Uz= 0.930 ；

经计算得到，风荷载标准值

Wk = 0.7 ×0.75×0.930×0.712 = 0.348 kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×2.807+ 1.4×4.80=10.088 kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×2.807+ 0.85×1.4×4.80=9.080kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式

Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.348×1.600×

1.8002/10 = 0.215kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴心压力设计值 ：N =12.537kN；

计算立杆的截面回转半径 ：i =1.59 cm；

计算长度附加系数 ：K = 1.155 ；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：U = 1.500

计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo =3.119 m；

Lo/i = 196.000 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ=0.188 ；

立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；

σ = 12537.000/(0.188×489.000)=136.370N/mm2；

立杆稳定性计算 σ =136.370 小于 [f] = 205.000 N/mm2 满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N =11.545 kN；

计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；

计算长度附加系数 ： K = 1.155 ；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：U = 1.500

计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m；

Lo/i = 196.000 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.188

立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；

σ = 11545.000/(0.188×489.000)+214679.808/5080.000 = 167.842 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 167.842 小于 [f] = 205.000 N/mm2 满足要求！

七、最大搭设高度的计算:

不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：

NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.534 kN；

活荷载标准值 ：NQ = 4.8 kN；

每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.1248 kN/m；

+1.4×4.8)]/(1.2×0.1248)=118.212 m；

脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H] = 118.212 /(1+0.001×118.212)=105.715 m；

[H]= 105.715 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50.000 m。

考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：

NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.534 kN；

活荷载标准值 ：NQ = 4.800 kN；

每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.1248 kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.215 /(1.4 × 0.85) = 0.181 kN.m；

0.188×4.890×0.181/5.080)))/(1.2×0.1248)=75.149 m；

脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H] = 75.149 /(1+0.001×75.149)=69.896 m；

[H]= 69.896 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50.000 m。

八、连墙件的计算:

连接件轴向力设计值N1= N＋N。

N1W =1.4 WK AW =1.4×0.348×11.52=5.613KN

AW =(1.8×2)×(1.6×2)=11.52㎡

AW—连接件约束脚手架平面外变形产生的轴向力，双排架取5KN。

10.613小于双扣件的抗滑力16.0KN 满足要求

九、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p ≤ fg

地基承载力设计值:

fg = fgk×Kc = 200.000 kN/m2；

其中“三供一业”分离移交物业改造项目施工组织设计.doc，地基承载力标准值：fgk= 500.000 kN/m2 ；

脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.400 ；

立杆基础底面的平均压力 ，p = N/A =112.089 kN/m2 ；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 10.088 kN；

GBT51272-2018 煤炭工业智能化矿井设计标准.pdf 基础底面面积 (m2)：A = 0.090 m2 。

p=112.089 ≤ fg=200.000 kN/m2 。地基承载力的计算满足要求！