施工组织设计下载简介
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玉泰尚城一期工程脚手架施工方案_secret搭接长度不应小于1m,应采用不少于3个旋转扣件固定,端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。
.9剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上,旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于。
.11横向斜撑应在同一节间,由底至顶层呈之字型连续布置,斜撑采用旋转扣件固定,旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于。(见附图三)。
从安全、方便的角度考虑,卸料平台设计为直立式扣件脚手架平台,根据本工程设置两道变形缝,将主体结构分为三段,因此,设置3个卸料平台,分别位于5栋~6栋、6栋~7栋、1栋~2栋位置GB 50014-2006(2016年版) 室外排水设计规范(完整正版 书签 清晰无水印),平面尺寸为2.4m×4.8m(宽×长)。平台上要设有限定荷载标牌,本工程卸料平台限重为1t。主要用于吊运覆膜多层板和木方,扣件式钢管架由人工倒运至上一楼层。
卸料平台架长向与双排脚手架相同,立杆纵横距均为1.2m,设置双立杆,大横杆步距1.50m,操作平台小横杆间距0.750m。操作面满铺50mm厚脚手板,并用14#铁丝与小横杆绑牢。
平台架四周自下至上设置剪刀撑,每六步架高设一道,在每道剪刀撑的顶部设置水平剪刀撑。并设置卸荷措施,卸荷方式与脚步手架相同。操作平台四周立杆高出工作面1.5m。
随双排脚手架立杆一起搭设,搭设顺序相同。
在塔吊吊装物料时,必须有专人协调指挥,平稳起吊,不得有探头料、钢丝绳兜抱不整齐现象。(见下图)
5.5脚手架安全通道构造
本工程在首层每栋设置一个出入口,挑空一根立杆、跨越二步二跨,大小为2.4m×3.0m(宽×高)。出入口处再搭设10.5×3.4m×3.9m (长×宽×高)的防护棚,上铺5cm厚的双层脚手板。
在出入口两侧的内、外排单立杆处分别增设一根辅立杆,并高于门洞口1~2步,立柱用短管斜撑相互联系。上方悬空立柱处增加两根斜杆,斜杆与各主节点相交处用扣件固定。洞口上方增设两道横向支撑,应伸出斜腹杆的端部,以保证立柱悬空处的整体性。门洞两侧分别增加两根斜腹杆,并用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端上,旋转扣件中心线至主节点的距离在15cm内。
为了保证施工的安全和高效地完成装修的施工任务,设置外用电梯二台,在预留安装外用电梯的部位,采用短横杆搭设,以方便外脚手架的改搭,外用电梯防护门高1.2m。具体的计算和搭设要求按照十七层的考虑如下:
吊笼重: kg,外笼重:1480kg,导轨架总重: kg,吊笼载重量: kg。基础承载总重:[(2×1500)+(72×150)+(2×2000)] ×0.02 =356kN。
双笼电梯混凝土基础图技术参数
混凝土基础尺寸:4000×3600×300mm
混凝土强度等级:C20
地基承载力要求:0.15Mpa
基础承受荷载的安全系数:K=2.1
其基础座落在市委、市政府办公楼的南面,位于基坑回填土上,施工要求回填土的密实度达到0.94以上,在施工现场经过2个月的观察,并做试验后确保满足地基承载力的要求。④外用电梯基础验算
按照上述条件:ΣP=356kN
故:ΣP×K/A = 356 kN×2.1/(4.0m×3.6m) = 0.052MPa。
其值小于地基承载力,在均匀压力下不必考虑底板冲切,安全可靠。
外用电梯口脚手架构造:
外用电梯口宽度利用两根立杆的间距,将该处中间水平横杆上移500mm,并在外用电梯口两侧增设斜撑,保证脚手架的稳定性。(见下图)
外用电梯的安装与拆卸
根据外用电梯的基础安装要求先做好混凝土并下好预埋件。安装程序为:将部件运至安装地点→装底笼和二层标准节→装梯笼→提高标准节并随设附墙支撑→安装配重。在安装的过程中要确保安装的精度满足设备的使用要求。
拆卸的程序与安装时相反。
可以按照一般机械的有关规定和产品的专门规定进行定期检查和维修使用,建立专机责任制度,由该机操作人员负责管理,经常进行检查和保养,同时要注意加强违章操作和疏于经常检查与维修保养事故的发生。
为了保证施工人员往返作业面的安全,设置坡道一处,坡道只限施工人员通行,未考虑其它运输功能。
坡道长向尺寸为6m,宽度为2.4m,按扣件式钢管脚手架搭设方法及要求搭设,立杆为双杆,纵横间距均为1.2m,,水平大横杆间距为1.5m。坡道的纵向及横向外侧均设置剪刀撑,在剪刀撑顶部的休息平台处,设置水平剪刀撑(见附图)。
.1坡道上不得堆放材料及其它物品。
.2上下坡道人多时,要按顺序上下,不得抢上抢下。
.3坡道及休息平台上人员不得过于集中,不允许相互打闹。
6.2.水平防护网形式
双排架内距地5.9m设置双层水平安全网。
尼龙网材料要求:要求能承受800N的冲击力,网目边长不大于10cm。且有一定的耐气候性能,受潮受湿后其强度下降不大,材料强力比不低于%。
挂安全网时不宜绷的太紧,应稍呈松驰状态,外高内低,并使网片初始下垂的最低点不低于,系结点沿网边均匀分布,其距离不大于,各相邻的部分须靠紧或重叠,不得中断也不准出现任何漏洞。
.3水平防护网搭设的安全注意事项:
(1) 搭设前仔细检查所有材料,不符合要求的材料禁止使用。
(2)确保抱角支撑及中间支撑的搭设质量,在搭设中应注意架子与墙面的勾头螺栓固定牢固。
(3)搭设完毕后应由生产牵头组织技术、生产、安全及有关负责人进行检查验收,合格后进行下层搭设。
施工中所搭设的安全网,须在施工全部完成、作业全部停止后经工程负责人同意方可拆除。拆除过程中派专人监护。拆除时根据具体情况采用有效地防坠落和物体打击的措施。拆卸工人应系安全带。下方设警戒区,并设“禁止通行”等安全标记,待拆除完毕后再恢复通行
外挑脚手架应严格按设计要求及脚手架操作规范搭设,未经技术人员同意不得擅自拆改。
钢管在搭设前必须挑选配料,剪刀撑刷深兰色油漆,其它钢管表面统一刷桔红色油漆,不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及有裂纹的钢管。
钢管对接采用对接扣件。发现有脆裂、变形、滑丝的严禁使用。接头位置应错开,且不应设在同步、同跨内。
所有接口的杆件均应伸出以上,防止滑落。
架子管应横平竖直,立杆垂直度不得大于,杆件出头长度应一致,避免里出外进,影响吊装及美观。
脚手架必须满铺,搭接板端压过15厘米,严禁出现跳板和超过15厘米的探头板。脚手板必须经过严格的挑选,板厚严禁小于。脚手板两端用铅丝打箍,锈蚀、腐朽、劈裂、有活动节子、偏棱和变形严重的脚手板禁止使用。
脚手架搭设完毕应形成一个封闭整体,转角处、错台位置应用钢管安全网围护严密。
安全网:宽度不得小于,长度不大于,网眼不得大于10厘米。严禁使用埙坏或腐朽的安全网。
凡是高血压、心脏病、癫痫病、晕高和视力不够的严禁从事高处作业。
未搭设完的脚手架或未验收的脚手架,严禁投入使用。
架子工必须3人以上配合作业,严格按支搭脚手架的程序组装和拆除。
高空作业人员必须系安全带,进入施工现场必须戴安全帽,现场不准吸烟。
严格控制脚用架上的施工荷载,严禁在脚手架上放置钢筋、钢管、胶合板等物品,严禁多人(超过5人)集中在同一处外架上作业。
五级以上大风及雨雾天气塔吊应停止作业,雨后应检查验收后方可上架。
施工前,现场工长、安全员应对操作工人进行安全交底,使工人做到应知应会,不违章作业。
安全员应经常巡视,发现安全隐患及时制止,并及时整改。
1)各种材料必须符合相应的标准规定,钢管的表面应平直无裂纹,结疤、分层、错位、硬度、毛刺等,钢管必须刷防锈漆。扣件必须有生产许可证,测试报告,严禁使用裂缝,变形,滑丝的扣件。扣件均应做防锈处理。钢脚手板应有产品合格证。木脚手架的宽度大于厚度不应小于,材质为杉木、 木,两端应设直径为镀锌钢丝箍两道。
①基础完工后及脚手架搭设前;
②作业层上施加荷载前;
⑤遇有6级大风和大雨后,寒冷地区开冻后;
3)脚手架使用中的检查:
①杆件的位置和连接连墙杆、支撑,门洞桁架等构造要求;
②地基是否有积水,垫木是否松动,立杆是否悬空;
④高度在20m以上的垂直偏差(±100mm);
⑤安全防护措施是否符合要求;
⑦扣件的拧紧力矩是否符合要求(65N/m)。
1)脚手架搭设人员必须持证上岗,必须戴安全帽,系安全带穿防滑鞋。
2)脚手架构配件及搭设质量应按规定进行检查。
3)作业层严禁超载,不得将模板支架,缆风绳、泵送混凝土输送管固定在脚手架上。
4)六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止作业。
5)脚手架的安全检查和维护应按规定进行
6)脚手架上进行电、气焊作业时必须有防火措施和专人看守
8)搭拆脚手架时,地面应设围栏和警戒标志,并派专人看守,严禁非操作人员入内。
分段进行搭设,必须保证各段间外架连接牢固,建筑物周边外架接口必须牢固,不得断开。
2)脚手架搭设操作工人严禁酒后作业;
3)作业施工段,满铺跳板,双侧设置护身栏杆,指定地点设施通道,其它端口进行封闭,严禁施工人员翻越。
4)外架搭设完必须经过项目部安全员验收完毕方可使用。
5)外架使用必须明确标识通道位置。
6)通道出口搭设护头棚,并设置醒目的标志牌。
附录1:双立杆双排钢管脚手架计算
搭设高度21m,钢管采用φ48×3.5mm。
立杆纵距La=1.2m,立杆横距Lb=1.2m,步距h=1.5m,w0=0.65 kN/m2,连墙件2步3跨,
脚手板采用50×250松木板。
取立杆横距Lb=1.2m,查得qk=1.8kN/m,结构施工取n1=1,取立杆纵距La=1.2m,
施工荷载标准值Qk= n1 La qk=1×1.2m×1.8kN/m=2.16kN。
风荷载标准值:Wk= Laψwk
取ψ=An/Aw=1.2×1.2/1.2×1.5=0.8,
取验算部位高(步距)h按考虑1.5m。
查结构施工图w0=0.65 kN/m2。
wk=0.7μsμz w0=0.7×1.04×1.86×0.65=0.880 kN/m2。
Wk= Laψwk=1.2×0.8×0.880=0.845 kN/m。
恒载标准值: Gk=Hi(gk1+gk3)+n1Lagk2
gk2=0.3484 kN/m。
同时考虑双立杆,按偏于安全估计,增加立杆重量:3.84kg/m×2×9.8N/kg=0.0753kN/m。
Gk=Hi(gk1+gk3)+50×0.0753+n1Lagk2
=21×(0.1225+0.0768) +43×0.0753+1×1.2×0.3484=7.841kN。
2、立杆整体稳定性计算:
0.9N/A≤fc/r′m
考虑最危险截面是底面,因此立杆验算截面处的轴心力设计值N:
N=1.2N Gk +1.4N Qk =1.2×18.0454+1.4×2.16=24.678kN;
计算轴压构件的长细比λ:
λ=L0/i=μh/i=1.53×1500/15.8=145.3;
验算:0.9×24.678/0.327×2×489=0.0694 kN/mm2 < 0.205/1.5329=0.1337 kN/mm2。
0.9(N′/A+Mω/W) ≤fc/r′a
考虑最不利截面在底部:
Mω:风荷载在计算立杆段产生的最大弯矩,取Mω=0.12Qωkh2
其中Qωk=Laψwk=1.2×0.8×0.474=0.569kN/m,
Mω=0.12Qωkh2=0.12×0.569×(1.5×1.5)=0.15363 kN.m=153.63 kN.mm。
N′=1.2(N Gk +N Qk)=1.2×(18.0454+2.16)=24.246kN;
0.9(N′/A+Mω/W)=0.9×(24.246/(0.327×2×489)+153.63/10×103)
=0.08206 kN/mm2 < 0.205/1.5607=0.1314 kN/mm2。
③ 考虑43m处的截面:
Gk =29.2×(0.1225+0.0768)+1×1.2×0.3484=6.2376 kN;
N′=1.2×(6.2376+2.16)=10.077 kN。
0.9(N′/A+Mω/W)= 0.9×(10.077/(0.327×489)+153.63/5×103)
=0.07054 kN/mm2<0.205/1.5607=0.1314 kN/mm2。
3、单肢杆件的稳定性计算:
考虑最危险截面首步架的角立杆:
若不组合风荷载:0.9N/A=0.9×24.678/0.262×2×489
=0.0867 kN/mm2 < 0.205/1.5329=0.1337 kN/mm2。
0.9(N′/A+Mω/W)=0.9×(24.246/(0.262×2×489)+153.63/10×103)
=0.1027 kN/mm2 < 0.205/1.5607=0.1314 kN/mm2。
4、水平构件、脚手板、扣件抗滑、连墙件、立杆底座和地基承载力的验算:
(1)脚手板、水平杆件 :根据我公司的施工经验,可以按照规定适用,因为没有较大的集中荷载,可以不必验算,直接使用。
(2)扣件抗滑移:在施工中采用扣件节点,其承载力8.5KN/个。
R=1.2Qk+La gk2+1.4 Wk=1.2×2.16+1.2×0.3484+1.4×0.845=4.193KN≤Rc=8.5KN
(3)连墙件(两步三跨)轴压Nl:
Nl=Nw+Ns=1.4×3×3.6×0.8×0.65+3=10.8624KN<0.205×489=100.245KN
满足要求,因为Nl=10.8624KN≥6KN,根据规定应用双扣件以满足连墙件扣件抗滑移要求。
(4)立杆底座验算:N≤Rb
A.上部结构传至立杆底部的轴心力设计值:N=24.678kN < Rb=30kN。满足要求。
根据油托试验报告数据:
油托取最小值进行验算,即P=25KN
油托上部荷载为N=24.678KN
因为是双立杆,每个油托所承受荷载为N1=24.678÷2=12.339KN
故油托支撑体系可以满足安全性的要求。
(5)立杆地基承载力验算:N/Ad ≤K fk
地基承载力标准值fk按照回填土考虑,灰土基础fk=130~180kPa,根据经验数据,考虑实际夯实措施,取fk =150 kPa,调整系数K=0.4。立杆基础的有效计算面积Ad:按铺设两行250mm宽的木板计算,A1=0.25×1.2=0.3 m2,根据有关规定取A1=0.25 m2,
Ad =0.25×2=0.5m2。
故:N/Ad =24.678/0.5=49.356 kN/m2 < K fk=0.4×150=60 kN/m2 。
满足要求,故不用扩展基础。
(6)卸荷装置的稳定承载计算
卸荷吊点间距取为一个轴线距离(8.4m),卸载能力按其承载力的一半分配上部荷载且不超过上部荷载的1/3,(六层第一次卸荷架高18.5m):
N=1.2×[29.1×(0.1081+0.0768)+2×1.2×0.3891]
+1.4×2×1.2×1.8=13.63kN
A点P1=0.5×(N×8.4/1.2)×1/3
=0.5×(13.63×8.4/1.2)×1/3=15.90kN
B点P2=0.5×(N×7.2/1.55×1/3)+1.2×2×1.2×0.3891×0.30/1.2×8.4/1.2+1.4×2×1.2×1.8×0.30/1.2×8.4/1.2=15.90+12.55=28.45kN
sinα=0.927 cosα=0.376
sinβ=0.997 cosβ=0.081
TOA=P1/sinα=15.90/0.927=17.15kN
TOB=P2/sinβ=28.45/0.997=28.54kN
TAB=TOAcosα+TOBcosβ
=17.15×0.376+28.54×0.081=8.76kN
则:钢丝绳最大拉力Tmax=TOB=28.54kN
钢丝绳之间荷载不均匀系数a=0.85(对6×19钢丝)
GBT 36448-2018标准下载钢丝绳使用安全系数K1=3.5
由公式Tmax≤aPg/K1知钢丝绳的破断拉力总和Pg满足于:
Pg≥TmaxK1/a=28.54×3.5/0.85=117.52kN
则选用Ф17的钢丝绳,其Pg=167.5kN>117.52kN
卡环需与钢丝绳配套,查表知与Ф17的钢丝绳配套的卡环为GD21号DB13/T 5262-2020标准下载,其安全荷重Qb=205.8kN>117.52kN,故它是安全的。
按规定每个扣件抗滑承载力设计值为8.5kN,而此结构吊点处,水平方向分力最大值TAB=8.76kN,只要二个扣件就满足了。每个吊环处设两个扣件与立杆卡紧,可以满足水平方向抗滑移要求。
垂直方向分力为:F=P2=28.45kN,所需扣件数:n=F/8.5=28.45/8.5=3.35个,现吊环处设四个扣件可以满足要求。