施工组织设计下载简介
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深圳某经济适用房小区重点、难点施工方案（方法措施）_secreta.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
甘12J2：建筑节能保温构造.pdf 6.支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
7.施工使用的要求：
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
5.2.2大截面梁支撑计算：
模板采用18厚优质板，梁底采用50×100木枋，梁顶托梁采用100×100mm方木。支架采用48×3.5钢管。
梁模板扣件钢管高支撑架计算书
支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
模板支架搭设高度为5.2米，基本尺寸为：梁截面 B×D=1200mm×1750mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.40米，立杆的步距 h=1.50米，梁底增加6道承重立杆。梁顶托采用100×100mm方木。
图1 梁模板支撑架立面简图
采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 24.000×1.750×0.400=16.800kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.350×0.400×(2×1.750+1.200)/1.200=0.548kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.000+2.500)×1.200×0.400=2.160kN
均布荷载 q = 1.2×16.800+1.2×0.548=20.818kN/m
集中荷载 P = 1.4×2.160=3.024kN
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 40.00×1.80×1.80/6 = 21.60cm3；
I = 40.00×1.80×1.80×1.80/12 = 19.44cm4；
计算简图
弯矩图(kN.m)
剪力图(kN)
变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=2.454kN
N2=7.138kN
N3=8.823kN
N4=7.138kN
N5=2.454kN
最大弯矩 M = 0.201kN.m
最大变形 V = 0.9mm
(1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.201×1000×1000/21600=9.294N/mm2
面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
截面抗剪强度计算值 T=3×3792.0/(2×400.000×18.000)=0.790N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.917mm
面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
二、梁底支撑方木的计算
（一）梁底方木计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 8.823/0.400=22.058kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×22.06×0.40×0.40=0.353kN.m
最大剪力 Q=0.6×0.400×22.058=5.294kN
最大支座力 N=1.1×0.400×22.058=9.706kN
方木的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5.00×00×00/6 = 83.33cm3；
I = 5.00×00×00×00/12 = 416.67cm4；
(1)方木抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.353×106/83333.3=4.24N/mm2
方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)方木抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×5294/(2×50×100)=1.588N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
方木的抗剪强度计算不满足要求!
(3)方木挠度计算
方木的最大挠度小于400.0/250,满足要求!
三、托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取方木的支座力，如图所示。
均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。
托梁计算简图
托梁弯矩图(kN.m)
托梁变形图(mm)
托梁剪力图(kN)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.341kN.m
经过计算得到最大支座 F= 8.448kN
经过计算得到最大变形 V= 0.0mm
顶托梁的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 00×00×00/6 = 166.67cm3；
I = 00×00×00×00/12 = 833.33cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)顶托梁抗剪计算
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×4426/(2×100×100)=0.664N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
顶托梁的抗剪强度计算满足要求!
(3)顶托梁挠度计算
最大变形 v =0.0mm
顶托梁的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。
五、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=8.45kN (已经包括组合系数1.4)
脚手架钢管的自重 N2 = 1.2×0.139×5.150=0.861kN
N = 8.448+0.861+0.000=9.309kN
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.12m；
公式(1)的计算结果： = 92.77N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
公式(2)的计算结果： = 36.89N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007；
公式(3)的计算结果： = 46.81N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
表1 模板支架计算长度附加系数 k1
———————————————————————————————————————
步距 h(m) h≤0.9 0.9 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 ——————————————————————————————————————— 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 ————————————————————————————————————————————— H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 ————————————————————————————————————————————————— 以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》 六、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验] 除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求： a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 2.立杆步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； 3.整体性构造层的设计： a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层； d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 4.剪刀撑的设计： a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； 5.顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 6.支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 7.施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。 6 C60高性能混凝土工程 按照《普通混凝土配合比设计规程》（JGJ55—2000）规定，强度等级为C60及其以上的混凝土为高强混凝土。本工程地下一层塔楼内框支柱、框支梁、扶壁柱以及该层楼板等采用C60混凝土，属于高强混凝土施工。 6.2、 高强混凝土材料要求 （1）水泥应选用质量稳定、强度等级不低于52.5级普通硅酸盐水泥。水灰比不大于0.45，水泥用量不小于300KG/m3。 （2）对强度等级为C60级的混凝土，粗骨料应选用质地坚硬，级配两高的石灰岩、花岗岩、辉绿石等碎石或碎卵石。粗骨料的最大粒径不宜大于25mm，针片状颗粒含量不宜大于5%，含泥量不宜大于0.5%，其他质量指标应符合《普通混凝土配合比设计规程》（JGJ55—2000）规定。 （3）细骨料的细度模数宜大于2.6，含泥量不应大于1.5%。其他质量指标应符合现行行业标准《普通混凝土用砂质量标准及检验方法》的规定。 （4）配置高强混凝土时应掺用高效减水剂或缓凝高效减水剂。 （5）配置高强混凝土时应掺用活性较好的矿物掺合料，且宜复合使用矿物掺合料。 6.3、 高强混凝土配合比配置注意事项 高强混凝土配合比设计应遵循低水灰比、低砂率、高骨胶比的原则，同时应遵守“先试验，后使用”的原则。 （1）高强混凝土的配合比，应根据施工工艺要求的拌合物工作性合结构设计要求的强度，充分考虑施工运输和环境温度等条件进行设计，通过试配并经现场试验确认满足要求后方可正式使用。高强混凝土的配合比应有利于减少温度收缩、干缩、自生收缩引起的体积变形，避免早期开裂。 （2）混凝土的配制强度必须大于设计要求的强度标准值，以满足强度保证率的要求。超出的数值应根据混凝土强度标准差确定，当缺乏可靠的强度统计数据时，配置强度不得低于强度等级值的1.15倍。 （3）配制高强混凝土所用的水灰比宜采用0.25～0.42，所用水泥量不宜大于450kg/m3，水泥与掺合料的胶结材料总量不宜大于550kg/m3。配置时所选用的高效减水剂的品种和掺量，应通过与水泥的相容性试验。 本工程高强混凝土的配合比由具备相关资质的商品混凝土厂家提供，试配时由我方试验员与监理工程师现场见证。并测定砼初、终凝时间和砼塌落度损失。 高强度砼设计配合比确定后,需用该配合比进行不少于6次的重复实验进行验证,其平均值不低于配制强度。承担结构实体检验的试验室应具有相应的资质，试块各项技术指标符合要求方可投入使用，以确保其性能。 6.4、高强混凝土施工 （1）砼拌制前，应对商品砼搅拌站的所有生产设备及装置进行全面检测与计量。严格按照高强砼配合比控制好各种原材料、外加剂及外加掺合料的用量，应特别注意控制水灰比。 （2）浇筑高强砼，其自由倾落高度不应大于2米。浇筑时，必须采用振捣器捣实，一般情况下宜采用高频振捣器，且垂直点振，不得平拉。当砼拌合物的坍落度低于120mm时，应加密振点。 （3）不同强度等级砼现浇构件相接时，两种砼的接缝应设置在低强等级的构件中，并离开高强度等级构件一定距离。 （4）当接缝两侧的砼强度等级不同且分先后施工时，可沿预定的接缝位置设置孔径5×5mm的固定筋网，先浇高强度等级砼，后浇筑低强度等级砼。当接缝两侧的砼强度等级不同且同时浇筑时，可沿预定的接缝位置设置隔板，且随着两侧砼浇入逐渐提升隔板，并同时将砼振捣密实，也可沿预定的接缝位置设置胶囊，充气后在其两侧同时浇入砼，待砼浇完后排气取出胶囊，同时将砼振捣密实。 （5）高强砼与普通砼结合部位的施工控制，应先将高强砼浇筑到位，再将普通砼浇筑到位，再进行振捣，防止低标号砼流入高标号砼部位。 （6）由于高强砼标号高，拌和物粘聚性强。为保证高强砼的泵送质量，应加强现场砼泵送机械及管道敷设的维修与保养工作，杜绝泵送机械在高强砼施工中出现堵管问题。 （7） 泵送高强砼时，输送管路的起始水平管段长度不小于15M，除出口处采用软管外，输送管路的其它部分均不宜采用软管，也不宜采用锥形管，输送管路应采用支架、吊具等加以固定，不应与模板或钢筋直接接触。在高温或低湿环境下，输送管路应分别用湿帘或保温材料覆盖。 （8）搅拌运输车到达泵送现场后，应高速旋转20—30秒后再将砼拌合物喂入料斗。在泵送过程中，受料斗内的砼拌合物不应排空，而应保持淹没叶片。 （9）砼开始泵送时应保持慢速运转，以观察泵压（不宜大于20Mpa）及各部分情况，待确认工作正常后常速度泵送。当向下泵送砼时，管路与垂线的夹角不宜小于120，以防砼因自由下落形成空段而引起阻塞。 （10） 集中预拌的砼应在其1/2初凝时间内入泵，并在初凝前浇筑完毕，砼应保持连续泵送，必要时可降低泵送速度以维持连续性。如停泵超过15分钟，应每隔4—5分钟开泵一次，正转和反转两个冲程，同时开动料斗搅拌器，防止斗中离折，如停泵超过45分钟，宜将管中砼清除，并清洗泵机。 （11） 高强砼浇筑完毕后，必须立即覆盖养护或立即喷洒或涂刷养护剂，以保持砼表面湿润，养护时间不少于7天，养护期间，砼的内部最高温度不宜高于75℃，并应采取措施使砼内部与表面的温度差小于25℃。 （12）高强砼施工中应注意的问题： 1）配制高强砼的原料必须符合要求。 2）在正式施工前，高强砼必须进行试配，符合要求后方可使用。 3）在不同强度等级砼的连接处，施工时必须遵循低等级砼不能流入高等级砼部位的原则。 4）泵送高强砼入模时坍落度宜控制在16±2CM。 5）低水灰比（水胶比）的高强砼不泌水，浇筑后必须立即覆盖，否则容易开裂。 （13）高强砼的湿热养护 由于高强砼的水灰比较低，因此养护工作至关重要。 1） 本工程高强砼墙柱采用塑料薄膜加麻袋覆盖，进行洒水和喷水养护。 2）养护工作配备专人负责，使砼构件随时处于湿热环境状态下。 7 地下室车库空心无梁楼盖 本工程地下室车库顶板基本上均采用空心无梁楼盖结构。板厚380mm，混凝土强度等级为C35，空心管芯模长度1000mm，断面尺寸采用A型。如下图所示： 7.2.1施工工艺流程 支模方式与普通梁板相同，立杆纵横向间距1.1m，大横杆步距1.5m，设扫地杆，扫地杆离地面≤200mm，模板底内楞采用50×100木枋立放，间距350mm，托梁采用100×100木枋立放，间距1.1m。模板安装时，应从一边开始铺设，后安装的模板必须与先安装的模板顶紧，且所有板缝侧边均粘贴自带胶的海绵条，这样就能充分保证振捣混凝土时无漏浆现象，使浇捣的混凝土内实外光，质量好。另外，在模板安装完后，要涂刷脱模剂，便于模板拆除。 7.2.3 钢筋绑扎及空心管安装 1、 暗梁及楼板下层钢筋绑扎 模板验收合格后，开始绑扎钢筋。为保证暗梁、板筋和预埋预留孔洞的位置正确，要先在模板上标出它们的位置线，然后依据位置线先绑扎梁钢筋，后绑扎板钢筋。 2、空心管的安装、调整与固定 空心管运至施工现场后，作业人员要堆放整齐，以便于管理和使用。 空心管为轻质材料密闭管，浇筑砼时，在砼中能产生较大浮力，如不采取有效抗浮措施，将会把楼板上层钢筋网顶起，抬高整个楼面标高，影响砼的质量甚至结构安全。因而做好空心管的固定，这将是整个施工过程中的控制重点和难点。固定措施： （1）当芯模安放好后，确认管底已经用Φ12钢筋铺设成支凳（和底筋绑扎固定）控制其移动垫块垫至设计标高，并检查芯模的间距以及芯模与加劲暗梁、框架梁各结构钢筋的净间距，均符合设计要求后铜陵市铜官山区龙湖名城铝合金门窗专项施工方案.doc，才可采取抗浮技术措施。 （2）每个芯模，在距芯模端头1/5处作为抗浮作用点（抗浮作用点同时也是管底设置混凝土垫块的内撑点），在芯模抗浮点作用处直接用10#镀锌铁丝捆绕管体，再穿过模板（可以用钉子将模板钉穿后拔出形成穿铁丝小孔）与模板的支撑龙骨扭固紧。 （4）抗浮措施图如图所示： 采用定型马凳搭设便道，供施工人员行走，同时作为砼输送管的支架，严禁人员直接踩踏钢筋及空心管。 施工时，要先浇捣梁部位混凝土，后浇筑板部位混凝土。由于板较厚，混凝土分两步浇筑完成，间隔时间不超过砼初凝时间。首先，将每块板的全部空心管肋部混凝土下料至2/3 高，使用插入式混凝土振捣棒仔细振捣，不得漏振。浇筑砼时，应安排适量的木工及钢筋工湖州市住宅全装修项目质量管理规定(试行)（湖州市住建局2018年10月），随浇筑作业及时修补、调整空心管和钢筋。 振捣时采用有效可靠的方法，暗梁位置可使用普通振动棒，其它应采用平板振动器，配合小直径振动棒进行施工。不得将振动棒直接接触空心管进行振捣。 空心管在施工过程中如有因施工人员、设备、材料压破，管身造成局部破损，须对破损处用塑料布、水泥包装袋、封口胶带等进行填实、封补，以免在浇捣混凝土时，混凝土流入管内。