施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

面板计算简图(单位：mm)

材料抗弯强度验算公式如下：

σ ＝ M/W < [f]

CJJ 85-2017-T：城市绿地分类标准（无水印，带书签）按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：

M = 0.1q1l2+0.117q2l2

新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×17.85=10.709kN/m；

振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.5×4=2.8kN/m；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 4.70×104 / 3.33×104=1.4N/mm2；

面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =1.4N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

面板的最大挠度计算值 ν=0.041mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=0.733mm，满足要求！

四、梁侧模板支撑的计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q = 2.776/0.500= 5.551kN/m

本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W = 1×6×8×8/6 = 64cm3；

I = 1×6×8×8×8/12 = 256cm4；

E = 9000.00 N/mm2；

计算简图

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M = 0.139 kN·m，最大支座反力 R= 3.053 kN，最大变形 ν= 0.104 mm

强度验算计算公式如下:

σ = M/W<[f]

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.39×105/6.40×104 = 2.2 N/mm2；

次楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值 σ = 2.2 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！

次楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/400=1.25mm；

次楞的最大挠度计算值 ν=0.104mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=1.25mm，满足要求！

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.053kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。

本工程中，主楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W = 2×6×8×8/6 = 128cm3；

I = 2×6×8×8×8/12 = 512cm4；

E = 9000.00 N/mm2；

主楞计算简图

主楞弯矩图(kN·m)

主楞变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M= 0.324 kN·m，最大支座反力 R= 5.288 kN，最大变形 ν= 0.193 mm

（1）主楞抗弯强度验算

σ = M/W<[f]

经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 3.24×105/1.28×105 = 2.5 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；

主楞的受弯应力计算值 σ =2.5N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.193 mm

主楞的最大容许挠度值: [ν] = 194/400=0.485mm；

主楞的最大挠度计算值 ν=0.193mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=0.485mm，满足要求！

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 1000×20×20/6 = 6.67×104mm3；

I = 1000×20×20×20/12 = 6.67×105mm4；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

σ = M/W<[f]

钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：

q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.70+0.30]×1.00=21.780kN/m；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：

q2=1.4×(2.00+2.00)×1.00=5.600kN/m；

q=21.780+5.600=27.380kN/m；

最大弯矩及支座反力计算公式如下:

Mmax=0.125ql2= 0.125×27.38×2002=1.37×105N·mm；

RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×21.78×0.2+0.437×5.6×0.2=2.123kN

RB=1.25ql=1.25×27.38×0.2=6.845kN

σ =Mmax/W=1.37×105/6.67×104=2.1N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =2.1 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下：ν= 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

面板的最大允许挠度值:[ν] =200.00/250 = 0.800mm；

面板的最大挠度计算值: ν= 0.521×21.78×2004/(100×6000×6.67×105)=0.045mm；

面板的最大挠度计算值: ν=0.045mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =0.8mm，满足要求！

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=6.845/1=6.845kN/m

方木计算简图

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=6×8×8/6 = 64 cm3；

I=6×8×8×8/12 = 256 cm4；

最大弯矩 M =0.1ql2= 0.1×6.845×12 = 0.684 kN·m；

最大应力 σ= M / W = 0.684×106/64000 = 10.7 N/mm2；

抗弯强度设计值 [f] =13 N/mm2；

方木的最大应力计算值 10.7 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

τ = 3V/(2bh0)

其中最大剪力: V =0.6×6.845×1 = 4.107 kN；

方木受剪应力计算值 τ = 3×4.107×1000/(2×60×80) = 1.283 N/mm2；

方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.7 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 1.283 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!

ν = 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

方木最大挠度计算值 ν= 0.677×6.845×10004 /(100×9000×256×104)=2.011mm；

方木的最大允许挠度 [ν]=1.000×1000/250=4.000 mm；

方木的最大挠度计算值 ν= 2.011 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=4 mm，满足要求！

3.支撑托梁的强度验算

梁底模板边支撑传递的集中力：

P1=RA=2.123kN

梁底模板中间支撑传递的集中力：

P2=RB=6.845kN

梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：

简图(kN·m)

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)

经过连续梁的计算得到：

N1=N3=1.491 kN；

N2=9.614 kN；

最大弯矩 Mmax=0.149 kN·m；

最大挠度计算值 Vmax=0.029 mm；

最大应力 σ=0.149×106/5080=29.3 N/mm2；

支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；

支撑托梁的最大应力计算值 29.3 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!

七、梁跨度方向钢管的计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算

八、立杆的稳定性计算:

σ = N/(φA)≤[f]

1.梁两侧立杆稳定性验算:

横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.491 kN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×12=1.859 kN；

N =1.491+1.859=3.35 kN；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，

为安全计，取二者间的大值，即:

lo = Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]= 2.976 m；

得到计算结果: 立杆的计算长度

lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.203 ；

钢管立杆受压应力计算值 ；σ=3349.667/(0.203×489) = 33.7 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 33.7 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:

横向钢管的最大支座反力：N1 =9.614 kN ；

N =N1+N2 =9.614+1.751=11.364 kN ；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，

为安全计，取二者间的大值，即:

lo = Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]= 2.976 m；

得到计算结果: 立杆的计算长度

lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.203 ；

钢管立杆受压应力计算值 ；σ=11364.115/(0.203×489) = 114.5 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 114.5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算

lo= k1k2(h+2a) = 1.167×1.028×(1.5+0.1×2) = 2.039 m；

lo/i = 2039.449 / 15.8 = 129 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.401 ；

钢管立杆的最大应力计算值 ；σ= 11364.115/(0.401×489) = 58 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 58 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

九、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p ≤ fg

fg = fgk×kc = 120×1=120 kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；

脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；

11 GB50156-2012标准下载立杆基础底面的平均压力：p = N/A =9.614/0.25=38.454 kPa ；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 9.614 kN；

基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。

p=38.454 ≤ fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！

附后：梁、板支模示意图

DBJ／T15-152-2019标准下载1、屋面梁板梁段:WKL9（支撑高度12米）

2、首层梁板梁段:L2(梁段L1参照支模)。

3、屋面梁板梁段:WKL8（支撑高度27米）