施工组织设计下载简介

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静荷载设计值 q=1.2×7.650+1.2×0.298=9.537 kN/m；

活荷载设计值 P=1.4×1.675 =2.345 kN/m；

荷载设计值 q = 9.537+2.345 = 11.882 kN/m。

本工程梁底支撑采用方木T／CEC 158-2018标准下载，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×10×10/6 = 8.33×101 cm3；

I=5×10×5×10/12 = 4.17×102 cm4；

最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下：

弯矩图(kN.m)

剪力图(kN)

变形图(mm)

方木的边支座力N1=N2=0.83 KN，中间支座的最大支座力N=6.2 KN;

方木最大应力计算值 ： σ=0.324×106 /83333.33=3.88 N/mm2；

方木最大剪力计算值 ： T=3×6.2×1000/(2×50×100)=1.386N/mm2；

方木的最大挠度：ω=0.25 mm；

方木的允许挠度：[ω]= 0.3×103/250=1.2mm；

方木最大应力计算值3.88 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 [f]=11.000 N/mm2，满足要求！

方木受剪应力计算值1.386 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 [T]=1.400 N/mm2，满足要求！

方木的最大挠度 ω=0.25 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ω]=1.200 mm，满足要求！

八、梁跨度方向钢管的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

1.梁两侧支撑钢管的强度计算：

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.611 KN.

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩 Mmax = 0.122 kN.m ；

最大变形 Vmax = 0.196 mm ；

最大支座力 Rmax = 1.996 kN ；

最大应力 σ= 0.122×106 /(5.08×103 )=24.068 N/mm2；

支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 24.068 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度Vmax=0.196mm小于750/150与10 mm,满足要求!

2.梁底支撑钢管的强度计算：

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 4.98 KN.

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩 Mmax = 0.996 kN.m ；

最大变形 Vmax = 1.597 mm ；

最大支座力 Rmax = 16.268 kN ；

最大应力 σ= 0.996×106 /(5.08×103 )=196.116 N/mm2；

支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 196.116 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度Vmax=1.597mm小于750/150与10 mm,满足要求!

九、扣件抗滑移的计算:

施工使用顶托（详见施工附图），满足施工要求，验算略。

十、立杆的稳定性计算:

1.梁内侧立杆稳定性验算:

横杆的最大支座反力： N1 =1.996 kN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.143×5.9=1.011 kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N =1.996+1.011+0.213+0.155=3.375 kN；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

lo = k1uh (1)

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m；

Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.207 ；

钢管立杆受压应力计算值 ；σ=3375.035/(0.207×489) = 33.343 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 33.343 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

lo = k1k2(h+2a) (2)

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.007×(1.5+0.1×2) = 1.998 m；

Lo/i = 1997.787 / 15.8 = 126 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.417 ；

钢管立杆受压应力计算值 ；σ=3375.035/(0.417×489) = 16.551 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 16.551 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:

梁底支撑最大支座反力： N1 =16.268 kN ；

N =16.268+1.011=17.073 kN；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

lo = k1uh (1)

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.167×1.7×1.5 = 2.976 m；

Lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.203 ；

钢管立杆受压应力计算值 ；σ=17073.299/(0.203×489) = 171.994 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 171.994 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

lo = k1k2(h+2a) (2)

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.007×(1.5+0.1×2) = 1.998 m；

Lo/i = 1997.787 / 15.8 = 126 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.417 ；

钢管立杆受压应力计算值 ；σ=17073.299/(0.417×489) = 83.728 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 83.728 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

3.梁外侧立杆稳定性验算：

横杆的最大支座反力： N1 =1.996/Sin75o = 2.067 kN ；

N = 2.067+ 0.834 = 2.901 kN；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

lo = k1uh/Sinθ (1)

立杆计算长度 Lo = k1uh/Sinθ = 1.167×1.7×1.5/0.966 = 3.081 m；

Lo/i = 3080.827 / 15.8 = 195 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.189 ；

钢管立杆受压应力计算值 ；σ=2900.704/(0.189×489) = 31.386 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 31.386 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

lo = k1k2(h+2a) (2)

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.007×(1.5+0.1×2) = 1.998 m；

Lo/i = 1997.787 / 15.8 = 126 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.417 ；

钢管立杆受压应力计算值 ；σ=2900.704/(0.417×489) = 14.225 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 14.225 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

楼板二次支撑概况:高大支模梁板位置第五层,第四层为裙楼天面梁板,第四层结构梁板施工完成已有六个月,施工质量良好,塔楼第四层为架空层，回填土进行绿化，回填土厚800mm,第三、二、一层为商场，地下一、二层为车库及设备间、仓库。

根据《建筑工程模板施工手册（第二版）》附录：关于高层建筑施工中现浇楼板的荷载传递与支模层数的相关内容进行验算二次支撑。

相关参数：第四层以下梁板砼混凝土强度已达到100%，第四以下的墙体施工，楼地面施工匀未开始，第五层的施工荷载由四层、三层共同承受。

（1）、利用设计荷载值，求出施工阶段28d强度楼板的容许荷载值

N28d=板厚*25*1.2+施工活荷载

其中板厚为200mm,施工活荷按四层、三层的许允施工活荷的总和，（其中四层回填土为800mm,另正常使用的活载为3KN/M2，三层正常使的活荷载为3.5 KN/M2

以上三项总为17.43.5 KN/M2)

N28d=板厚*25*1.2+施工活荷载

=0.2*25+17.4

=22.4 KN/M2

以每层楼板重量5 kN/m2为D，则N28d=22.4/5=4.48D

（2）、查《建筑工程模板施工手册（第二版）》附录528页表附1第十项，施工荷载分别为1.052D、2.316D,荷载总量为3.368D，查附录531页第17项,施工荷载分别0.979D、1.995D、1.474D,荷载总量为4.45D.三、四层共同作用，承受五层转换层的施工荷载，满足要求.

五、梁模板高支撑架的构造和施工要求

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

3.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

5.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；大于400mm的局部位置要求有水平拉杆连结。

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

6.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设新建4#排架厂房施工组织设计.docx，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载JJF(鄂) 63-2020 非量测相机校准规范.pdf，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。