施工组织设计下载简介

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互通主线桥梁部施工方案

先张法预应力空心板桥施工方案

青岛市即墨至平度高速公路第一合同段  （K0+000～K6+000） K2+985分离立交工程 施工方案 编制： 复核： 审批： 中铁隧道集团二处有限公司 即平项目经理部  二OO五年　月　日 目录 1.编制依据………………………………………………………….4 2.工程概况及施工条件…………………………………………..4 2.1工程概况………………………………………………………..4 　2.2设计标准及原则……………………………………………..6 　2.4现场施工条件…………………………………………………7 3.施工组织、资源配置……………………………………………8 3.1施工组织机构………………………………………………….8 3.2施工任务划分及人员组织…………………………………….9 3.3资源配置……………………………………………………..10 3.4材料供应计划及施工进度计划……………………………..13 3.4.1主要材料供应计划………………………………………..13 4.施工进度安排…………………………………………….……13 　4.1工期目标…………………………………………………….13 　4.2总体施工顺序安排………………………………………….14 　4.3节点工期安排……………………………………………….14 　4.4工期保证措施……………………………………………….15 　4.4.1加强施工组织的动态管理………………………….……15 　4.4.2加强机械化作业程度以提高施工进度…………….…..15 　4.4.3加强物资储备保证供应…………………………….……15 　4.4.4技术保证措施…………………………………………….15 　4.4.5外部环境保证…………………………………………….16 　4.4.6制订进度挖制工作管理办法…………………………….16  5.施工方法及施工工艺……………………………………..…16 　5.1桥梁下部结构施工方法…………………………………….16 　5.1.1桥台、桥墩扩大基础…………………………………….16 　5.1.2墩柱施工………………………………………………….19 　5.2现浇预应力砼箱梁………………………………………….20 　5.2.1施工场地地基处理……………………………………….21 　5.2.2架设连续梁支架………………………………………….21 　5.2.3安装模板和桥梁支座…………………………………….27 　5.2.4钢筋加工及钢筋绑扎…………………………………….29 　5.2.5安装波纹管……………………………………………….31 　5.2.6预应力钢胶线束………………………………………….31 　5.2.7混凝土浇筑…………………………………….…………33 　5.2.8支架和模板拆除………………………………………….34 　5.2.9预应力筋张拉…………………………………………….34 　5.2.10孔道压浆…………………………………………….….38 　5.2.11封锚……………………………………………………..40 　5.3其他施工方法仅注意事项……………………………….…40 6.安全质量保证措施…………………………………………….42 　6.1安全保证措施…………………………………………………42 　6.1.1组织保证……………………………………………………43 　6.1.2制度保证……………………………………………………43 　6.1.3措施保证……………………………………………………45 　6.2质量保证措施…………………………………………………46 　6.2.1质量目标、质量组织机构、质量保证体系………………46 　6.2.2桥梁工程质量标准…………………………………………46 　6.2.3保证措施……………………………………………………46 7.环境保护及文明施工……………………………………………54 　7.1环境保护………………………………………………………55 　7.1.1环保原则……………………………………………………55 　7.1.2环境保护保证措施…………………………………………55 　7.2文明施工措施…………………………………………………57 1.编制依据 　1.1与业主签订的工程承包合同及总监办下发的监理手册； 　1.2青岛市即墨至平度（新河）高速公路工程第1合同段文件； 　1.3青岛市即墨至平度（新河）高速公路工程第1合同段投标文件； 　1.4山东省设计院《青岛市即墨至平度公路第一合同段（K0+000～K6+000）两阶段施工图设计》（二OO五年三月）； 　1.5本合同段工程施工涉及的相关规范、规程的技术标准； 　1.6现场施工调查情况； 1.7现场的机械配备现状、施工技术力量； 　1.8以往类似工程的施工经验； 　1.9总监办审批的《实施性施工组织设计》； 　1.10总监办审批的《总体施工进度计划》； 2.工程概况及施工条件 2.1工程概况 　本桥位于即墨市境内，中心桩号K2+985，桥梁为3跨（22+28+22）分离式立交，全长78米，主线上跨即墨城市公路（龙海二路）。本桥位于右偏曲线内，曲线半径为3387.938，左幅超高2%。 桥梁主要概况如下表所示： 桥梁主要概况如下表所示： 里程桩号 中心里程：K2+985、起点里程：K2+945.5、终点里程：K3+024.5 桥梁名称 龙海二路分离式立交 桥长 72米 桥跨形式 3孔、22+28+22、与被交道呈75交角 下部构造 桥墩 基础 三层正方形扩大基础，层高1米，底层尺寸11.9444.5、    中层尺寸5.85.8、顶层尺寸4.24.2、基础共4个   墩身 柱式墩。墩身直径106米，底部为圆台式底座，下底直径2.6米    上底直径1.6米，台高1米，全桥共4根墩柱平均高10.791米  桥台 基础 柱式墩。墩身直径106米，底部为圆台式底座，下底直径2.6米    上底直径1.6米，台高1米，全桥共4根墩柱平均高10.791米   台身 双肋板式桥台、全桥共四个分离式桥台，台身平均高度　　米     上　　部　　构　　造 梁　板 类型 后张法预应力混凝土连续箱梁   长度 22+28+22＝72m，左右分离三跨连续   箱形 八边形三箱梁  桥面铺装 三油二毡防水层，上铺10㎝沥青混凝土铺装  护栏 C25钢筋混凝土底座，Φ804钢管护栏  支座 盆式橡胶支座，型号GPZ3.5DX；  伸缩缝 参考XFII－80型和GQF－MZL－80型设计 附　属  工　程 桥头搭板 C25钢筋混凝土  锥坡护坡 砼预制块及M7.5水泥砂浆片石  锚碇板 Φ32帮条拉杆，C25混凝土锚碇板  台后回填 透水性材料  路面 破坏原路面后恢复沥青路面  管箱托架 间隔2米，桥头及桥尾各加一节接头管箱 2.2设计标准及原则 　⑴、桥梁设计荷载：公路I级；   ⑵、桥梁与路基同宽（桥路外缘对齐）拱坝施工方案，桥梁按上下行分两幅桥设计。采用分离式断面在 中央分隔带留100厘米缝，桥面横坡为单向横坡，横坡值同路面横坡2%；   ⑶、桥梁设计洪水频率1/100； 2．3地质情况   桥位所处地层主要为素填土、亚粘土层、残积土、全风化细砂岩、强风化细砂砾岩、弱风化细砂砾岩、弱风化砂岩、微风化砂砾岩，各岩层承载力如下：

压碎指标值测定（水泥砼用）  1个  23 砂浆稠度仪 天津SG—145 1台  24 核子密度仪 湖南长沙 1台  25 回弹仪 山东乐陵市ZC3—A 2套  26 土、砂、石标准筛 浙江 各1套  27 电子天平 2100g 1台  28 电子天平 15kg 1台  29 分析天平  1台  30 扭力天平 上海市TN—100B型 1台  31 台秤 100kg 1台  32 案秤 10kg 1台  33 容重筒 1—50L 1台  34 塌落度筒 浙江上虞市仪器厂 2套  35 灌砂筒 　Φ150、Φ200 2套  36 CBR筒  1套  37 量筒  1套  38 电动脱模器  1台  39 电炉  1个  40 三米直尺 温洲南方建筑仪器厂JITCGZ型 1台  41 游标卡尺  1个  42 底版、顶板及表夹  各1个  43 承载板 江苏摅科兴 1套  44 钢钻  1个  45 放盘  5个  46 铝盒、环刀  80、35  47 软练试摸  9个  48 酸式滴定管  2个  49 滴定夹  1个  50 容重瓶、比重瓶、锥型瓶  4、2、10  51 烧杯  9  52 水泥压具  1个  53 货架  2个  54 百分表  9个  55 空调  3台  56 测力环（7.5KN、30KN） 北京朝阳仪器厂址 各1台  57 砼试摸15*15*15cm  20组  58 砂浆试摸7.07*7.07*7.07cm  6组  59 灰土试摸  3组  3.4材料供应计划及施工进度计划 3.4.1主要材料供应计划 根据工程进度及组织安排进行材料计划 材料 单位 材料数量 2005年 2006    8月 9月 10月 11月 12月 3月 4月 混凝土 水泥 T 1225.7 176.5 234.5 307 0 308.7 114 85  砂 M3 1334 184 257 339 0 308 153 93  碎石 M3 2663 437 519 513 0 427 376 391 防水层 M2 2037.46      2662.95  钢绞线 Kg 39039.6   19519.8 19519.8    钢筋 Kg 376107 25176 81312 110310

b、qG2K（钢筋混凝土自重在立杆中产生的轴力） 钢筋混凝土自重：考虑在腹杆位置钢筋及混凝土相对集中，荷载  较大，以此位置做为计算依据。   梁板处每米混凝土重： 13.5×0.15+（13.5+8.9+0.6）×0.25÷2+（8.9×2+0.6）×1÷2－3×（2.35×0.98－0.4×0.2×2） =7.671m3 每m3混凝土按24KN计，则7.671×24=184.104KN，每㎡受力为：184.104÷8.9（按荷载集中安全考虑）=20.686KN/㎡ 梁板每m钢筋及钢绞线重： （716.36+34755.2+786.94+4312.66+79664.98+156214.5+5362.76+13751.24）÷72÷2×9.8/1000=20.59KN   每㎡受力为：20.59÷8.9=2.313KN/㎡ 梁板每米模板及方木重：按0.5KN/㎡进行计算 则NG2K=20.686+2.313+0.5=23.50 KN/㎡ c、qQK施工人员、小型机具及砼振捣产生的荷载按3KN/㎡考虑 d、荷载设计值： qf=1.2×(qG1K+qG2K)+1.4×qQK=1.2×(1.368+23.5)+1.4×3   =34.041KN/㎡=0.03404N/㎜2 e、荷载标准值： qk=1.368+23.5=24.868KN/m2=0.02487N/mm2 ④模板检算 取b=1㎜宽板带（面板为15㎜厚木板即h=65㎜作为计算单元），则    I=b×h3/12=1×653/12=2.29×104㎜4,W=b×h2/6=1×652/6=704.2㎜3    荷载：qf=0.03404×1=0.03404N/㎜    qk=0.02487×1=0.02487 N/㎜    模板取此楞间距600㎜按五跨连续梁进行计算，计算简图如下：   取弯距系数Km=0.078，挠度系数Kf=0.644得  M=Km×ql2=0.078×0.03404×6002=955.8N/m 强度检算： σ=M/W=955.84÷704.2=1.36N/㎜2＜[σ]/1.55=25/1.55=16.1 N/㎜2 强度满足要求 挠度检算： f=kf×(ql4)÷(100×EI)  =0.644×0.02487×6004÷(100×6.0×103×2.29×104)=0.151㎜<[f] =L/400=600/400=1.5㎜ ④次楞检算 竹胶板下楞采用10×10㎝方木（I=8.334×106 ㎜4，W=1.67×105㎜3，次楞间距为600㎜，主楞间距为900㎜  荷载计算：  qf=0.03404×600=20.424N/㎜  qk=0.08724×600=14.922N/㎜ 按五垮连续梁进行计算，间图如下    取弯距系数Km=0.078，挠度系数Kf=0.644得M=Km×ql2=0.078×20.424×9002 =1290388.32N*m  强度检算： б=M/W=1290388.32÷1.67×105=7.72N/㎜2 7.72N/㎜2〈〔б〕/1.55=25/1.55=16.1N/㎜2 强度满足要求 挠度检算： f =Kf ×(ql 4)÷(100×EI ) =0.644×14.922×9004÷(100×6.0×103×8.334×106) =1.26㎜<〔f〕L /400=900/400=2.25㎜ 挠度满足要求 主楞检算 主楞采用15×15㎝的方木（I=42.19×106㎜4，W=5.62×105㎜3）主楞间距900㎜，立杆间距1200㎜ 荷载计算： qf=0.03404×900=30.636N/㎜、qk=0.02487×900=22.383N/㎜ 按五跨连续梁进行计算，简土图如下   取弯距系数Km=0.078,挠度系数Kf=0.644得 M=Km×q12=0.078×30.636×12002=3441035.52N*m

钻孔灌注桩水下砼灌注施工要点

目前，钻孔灌注桩在亚砂土地区工程中广泛使用，工艺日趋完善。钻孔灌注桩的水下砼灌注是成桩的关键环节，但往往由于施工工艺不当，断桩、堵管、夹泥、蜂窝、少灌等质量问题也时有发生。因此，运用科学、实用的砼灌注工艺以确保工程质量显得极为重要。  如杭州市某广场桩基工程采用钻孔灌注桩(Φ800，桩长70．62米)共121根，围护采用钻孔灌注桩加水泥搅拌作为止水帷幕(Φ700，桩长13．50米)共176根。钻孔灌注桩数量大，桩身长，施工质量的优劣直接关系到桩基和围护工程质量，关系到整个工程的质量，由于我们正确地选用了科学合理的施工工艺，使钻孔灌注桩单桩静载试压全部优良。现对其施工作以下要点分析： 一、水下灌注砼的性能参数  (一)砼原料 粗骨料宜选用卵石，石子含泥量小于2％，以提高砼的流动性，防止堵管。  (二)砼初凝时间 一般砼初凝时间仅3～5小时，只能满足浅孔小桩径灌注要求，而深桩灌注时间约为5～7小时，因此应加缓凝剂，使砼初凝时间大于8小时。 (三)砼搅拌方法和搅拌时间 为使砼具有良好的保水性和流动性，应按合理的配合比将水泥、石子、砂子倒入料斗后，先开动搅拌机并加入30％的水，然后与拌合料一起均匀加入60％的水，最后再加入10％的水(如砂、石含水率较大时，可适当控制此部分水量)，最后加水到出料时间控制在60～90秒内。 (四)坍落度选择 坍落度应控制在180±20毫米之间，砼灌注距桩顶约5米处时，坍落度控制在160～170毫米，以确保桩顶浮浆不过高。气温高，成孔深，导管直径在250毫米之内，取高值，反之取低值。 二、砼灌注操作技术 (一)首批砼灌注 砼灌注量与泥浆至砼面高度、砼面至孔底高度、泥浆的密度、导管内径及桩孔直径有关。 孔径越大，首批灌注的砼量越多，由于砼量大，搅拌时间长，因此可能出现离析现象，首批砼在下落过程中，由于和易性变差，受的阻力变大，常出现导管中堵满砼，甚至漏斗内还有部分砼，此时应加大设备的起重能力，以便迅速向漏斗加砼，然后再稍拉导管，若起重能力不足，则应用卷扬机拉紧漏斗晃动，这样能使砼顺利下滑至孔底，下灌后，继续向漏斗加入砼，进行后续灌注。 (二)后续砼灌注 后续砼灌注中，当出现非连续性灌注时，漏斗中的砼下落后，应当牵动导管，并观察孔口返浆情况，直至孔口不再返浆，再向漏斗中加入砼，牵动导管的作用如下。 1．有利于后续砼的顺利下落，否则砼在导管中存留时间稍长，其流动性能变差，与导管间磨擦阻力随之增强，造成水泥浆缓缓流坠，而骨料都滞留在导管中，使砼与管壁摩擦阻力增强，灌注砼下落困难，导致断桩，同时，由于粗骨料间有大量空隙，后续砼加入后形成的高压气囊，会挤破管节间的密封胶垫而导致漏水，有时还会形成蜂窝状砼，严重影响成桩质量。 2．牵动导管增强砼向周边扩散，加强桩身与周边地层的有效结合，增大桩体摩擦阻力，同时加大砼与钢筋笼的结合力，从而提高桩基承载力 (三)后期砼的灌注 在砼灌注后期，由于孔内压力较小，往往上部砼不如下部密实，这时应稍提漏斗增大落差，以提高其密实度。 三、砼灌注速度 在控制砼初凝时间的同时，必须合理地加快灌注速度，这对提高砼的灌注质量十分重要，因此应做好灌注前的各项准备工作，以及灌注过程中各道工序的密切配合工作。 

后张法预应力张拉施工技术方案

㈠布置波纹管:首先用钢筋加工环形架作为波纹管的定位架，纵向间距为1m，横向位置按设计图纸上的坐标定位,然后设置防蹦钢筋。

㈡筑混凝土前应检查波纹管是否有孔洞或变形，接头处是否用胶带密封好，在与锚垫板接头处，要用东西堵塞好，以防水泥浆渗进波纹管或锚孔内。

㈢浇筑混凝土时应尽量避免振捣棒直接接触波纹管，以防漏浆堵孔。

㈠钢绞线采用9φs15.2，270级，标准强度Ryb=1860Mpa，松弛率不大于3.5% (低松弛）。

㈡钢绞线下料要在干净整洁的地面上进行，并清除表面上的锈迹及杂物，下料时用砂轮切割机切割，严禁焊割。

㈢穿束前，将钢绞线理顺，用扎丝绑扎好，以防在穿束过程中钢绞线打绞，张拉时受力不均，导致有的钢绞线达不到张拉控制应力而有的则可能被拉断。

㈣穿束时，将钢束中单根钢绞线编号，以便张拉时做到对应编号，对称张拉。

①锚板、夹具组装前，检查孔道外钢绞线及锚具是否擦洗干净，防止出现滑丝；

②锚具安装后，检查钢绞线是否打绞，工作锚板是否平稳对中，锚板距张拉端喇叭管的距离是否合适，避免张拉时锚板摩擦槽壁或锚板距张拉端喇叭管的距离过近而影响张拉；

③检查夹具是否打紧打齐。

4、预应力筋控制力计算

锚下控制应力N为1339.2Mpa。

①计算公式：P=δ×Ag×n×1/1000×b

    式中：P—预应力盘的张拉力，KN；

         δ—预应力筋的张拉控制应力，Mpa；

          Ag—每根预应力筋的截面积，mm2；

          N—同时张拉预应力筋的根数；

          b —超张拉系数，不超张拉的为1.0。

钢束编号：NA，NB，NC，，ND，NTδ=1339.2Mpa；n=9 ，Ag=140mm2；b=1.0

钢束编号：NA，NB，NC，ND，P =1339.2×140×9×1/1000×1.0=1687.39 KN (图纸为:1675.3KN,因A取139)

张拉过程为：0～初应力～δcon（持荷2min锚固）。

3、张拉采用两端对称张拉，钢束张拉采用双控即张拉力和伸长值。伸长率容许误差控制在±6%以内，这里因采用塑料波纹管，而现行规范无塑料波纹管的技术参数，含摩阻系数，厂家也未提供，且图纸已给出伸长量，故这里根据图纸结合施工经验给出摩阻系数和偏位系数。为保证在张拉过程中的两端能同步进行，同时为便于张拉过程中实际伸长率计算，张拉过程分阶段进行，具体如下：

0～初应力～2初应力～δcon（持荷2min锚固）。

4、张拉时，应先调整到初应力δo，初应力宜为张拉控制应力的10%～15%。

三、可能安全事故防范分析及对策

㈠、可能在张拉时锚具锥孔与夹片之间有杂物，应及时清理。

㈡、钢绞线有油污，锚垫板喇叭口内有混凝土和其它杂物，应及时清理。

㈢、锚固系数小于要求值，及时修整。

㈤、切割锚头钢绞线的留的太短，或未采取降温措施, 保证锚头钢绞线长度，及时采取降温措施。

㈥、塞片、锚具的强度不够，试验测定，保证强度。

㈠、钢束在孔道内部变曲，张拉时部分受力大于钢绞线的破坏力，保证受力均匀。

㈡、钢绞线本身质量有问题，实验保证。

㈢、油顶重复多次使用，导致张拉力不准确，应及时重新标定油顶。

预应力钢绞线张拉伸长值计算

Rby= fpk=1860Mpa；

σk =0.72 Rby= fpk= 1339.2Mpa；

pk=σk×n×Ay=1339.2×9×140=1687.39KN；

Ey=1.95×105Mpa

二、预应力钢绞线张拉力（P值）的计算

式中，σi——i状态下张拉应力（Mpa）

Pcon=Rby×Ay；

各束钢绞线初应力为Ps=0.1×Pcon×n；

各束钢绞线控制张拉力Pcon=0.72 Rby n×Ay；

σi=σo×0.1σk = 133.92Mpa

Po=133.92×140=1.8749×104 N

NA=NB= NC = ND = NE= N F = NG：∑P0=1.6874×105 N

σ锚=σk=1339.2Mpa

P锚=1339.2×140=1.8749×105 N

NA=NB= NC = ND = NE= NF：∑P锚=1.6874×106 N

3、钢绞线伸长（△L）计算：

（1）理论伸长计算公式：

△   L=（P平均×L）/（Ay×Ey）

（2）NA筋伸长量计算

klA+uθA=0.0015×77.876+0.18×0.0955=0.134

P平均=0.9359P=0.9359×1.8749×105=1.75×106N

（3）NB筋伸长量计算

=0.1076+0.1311×6+0.1286×2+0.0438=1.1956

klB+uθB=0.0015×78.195+0.18×1.1956=03325

（4）NC筋伸长量计算

+ 337/7700=0.103+0.2623×8+0.0438=1.1961

klC+uθC=0.0015×78.22+0.18×1.1961=0.3326

（5）ND筋伸长量计算

klD+uθD=0.0015×78.03+0.18×0.6626=0.2363

（5）NE筋伸长量计算

klE+uθE=0.0015×78.06+0.18×0.7965=0.26

（6）NF筋伸长量计算

klF+uθF=0.0015×78.08+0.18×0.1074=0.1365

（7）NG筋伸长量计算

klG+uθG=0.0015×12.995+0.18×0.1697=0.05

其他束的计算同上,具体数据如下表:

序型 束号 束长(cm) 束数 计算伸长值(cm) 参考伸长量(cm) A A1 15845.2 1 49.9 47.4 A2 15868.3 1 49.9 47.4 A3 15891.5 1 50 47.5 A4 16102.6 1 50.6 48.1 A5 16125.8 1 51.6 48.2 A6 16148.9 1 51.6 48.2 B B1 15909.1 1 45.7 40.9 B2 15922.8 1 45.7 40.9 B3 16272.4 1 46.7 41.9 B4 16286.1 1 46.8 42 C C1 15914.5 1 46.0 40.9 C2 15928.2 1 46.0 40.9 C3 16277.9 1 47.0 41.9 C4 16291.7 1 47.1 42 D D1 15875.9 1 47.7 45.1 D2 15889.6 1 47.8 45.2 D3 16238.4 1 48.8 46.2 D4 16252.1 1 48.8 46.2 E E1 15881.5 1 47.2 45.1 E2 15895.2 1 47.2 45.1 E3 16244.2 1 48.3 46.2 E4 16257.9 1 48.3 46.2 F F1 15885.9 1 50.1 46.8 F2 15909.1 1 50.2 46.9 F3 15932.3 1 50.3 47.0 F4 15955.5 1 50.4 47.1 F5 15978.7 1 50.4 47.1 F6 16071.5 1 50.7 47.4 F7 16094.7 1 50.8 47.5 F8 16117.9 1 50.8 47.5 F9 16141.1 1 50.9 47.6 F10 16164.3 1 51.0 47.7 G G1 5738 2 8.7 8.7 G2 5746 2 8.7 8.7 G3 5754 2 8.7 8.7 G4 5818.9 2 8.8 8.8 G5 5826.9 2 8.9 8.9 G6 5834.9 2 8.9 8.9 合计

回归方程采用自《千斤顶检验报告》，《千斤顶检验报告》中:1、2顶委托编号为：08963，3、4顶委托编号为：09377 。

张拉控制力采用:pk=σk×n×Ay=1339.2×9×140=1687.39KN，初应力采用0.1σk

1、1#顶（千斤顶编号：811，压力表编号：70200）

DB44／T 1643-2015 广东省LED路灯、隧道灯产品评价标杆体系管理规范.pdf初应力时读数为：0.5        控制力时读数为：20.5

2、2#顶（千斤顶编号：20246，压力表编号：3108）

初应力时读数为：2.2        控制力时读数为：22.4

3、3#顶（千斤顶编号：F10，压力表编号：70037）

回归方程：P=0.0135F+0.54， 则：

初应力时读数为：2.8        控制力时读数为：23.3

4、4#顶（千斤顶编号：S10，压力表编号：5669）

初应力时读数为：1.0        控制力时读数为：22.2

其中：F为荷载值HAD 401-06-2013标准下载，P为压力表示值，即压力表读数。