施工组织设计下载简介

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W=10.000×10.000×10.000/6=166.67cm3；

I=10.000×10.000×10.000×10.000/12=833.33cm4；

3.2.1荷载的计算：

L15JT63 FQY高性能膨胀剂结构自防水建筑构造(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1=25.000×0.300×0.100=0.750kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q2=0.350×0.300=0.105kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

p1=(1.000+1.000)×1.200×0.300=0.720kN；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.2×(0.750+0.105)=1.026kN/m；

集中荷载p=1.4×0.720=1.008kN；

最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.008×1.200/4+1.026×1.2002/8=0.487kN.m；

最大支座力N=P/2+ql/2=1.008/2+1.026×1.200/2=1.120kN；

截面应力σ=M/w=0.487×106/166.667×103=2.922N/mm2；

方木的计算强度为2.922小13.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力:Q=1.200×1.026/2+1.008/2=1.120kN；

截面抗剪强度计算值T=3×1119.600/(2×100.000×100.000)=0.168N/mm2；

截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；

方木的抗剪强度为0.168小于1.300，满足要求!

3.2.4.挠度计算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=q1+q2=0.750+0.105=0.855kN/m；

集中荷载p=0.720kN；

最大变形V=5×0.855×1200.0004/(384×9500.000×8333333.33)+

720.000×1200.0003/(48×9500.000×8333333.33)=0.619mm；

方木的最大挠度0.619小于1200.000/250,满足要求!

3.3木方支撑钢管计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.026×1.200+1.008=2.239kN；

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(kN.m)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=1.008kN.m；

最大变形Vmax=4.072mm；

最大支座力Qmax=9.797kN；

截面应力σ=1.008×106/5080.000=198.381N/mm2；

支撑钢管的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于1200.000/150与10mm,满足要求!

3.4扣件抗滑移的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，

按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=9.797kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

3.5模板支架荷载标准值(轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

3.5.1静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.129×19.000=2.453kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.350×1.200×1.200=0.504kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25.000×0.100×1.200×1.200=3.600kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=6.557kN；

3.5.2活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+1.000)×1.200×1.200=2.880kN；

3.5.3不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=11.900kN；

3.6立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式:

如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算

lo=(h+2a)(2)

公式(1)的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.730×1.500=2.997m；

Lo/i=2997.225/15.800=190.000；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.199；

钢管立杆受压强度计算值；σ=11900.280/（0.199×489.000）=122.291N/mm2；

立杆稳定性计算σ=122.291N/mm2小于[f]=205.000满足要求！

公式(2)的计算结果：

立杆计算长度Lo=h+2a=1.500+0.100×2=1.700m；

Lo/i=1700.000/15.800=108.000；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.530；

钢管立杆受压强度计算值；σ=11900.280/（0.530×489.000）=45.917N/mm2；

立杆稳定性计算σ=45.917N/mm2小于[f]=205.000满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

lo=k1k2(h+2a)(3)

公式(3)的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.051×(1.500+0.100×2)=2.117m；

Lo/i=2117.240/15.800=134.000；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.376；

钢管立杆受压强度计算值；σ=11900.280/（0.376×489.000）=64.723N/mm2；

立杆稳定性计算σ=64.723N/mm2小于[f]=205.000满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

4.梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]

4.1模板支架的构造要求：

4.1.1梁板模板高支撑架根据设计荷载采用单立杆；

4.1.2立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

4.1.3梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只能在一个方向变距、而另一个方向不变。

4.2立杆步距的设计：

4.2.1当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

4.2.2当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，

4.2.3高支撑架步距0.9～1.5m，不超过1.5m。

4.3整体性构造层的设计：

4.3.1当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

4.3.4在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

4.4.1沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

4.5顶部支撑点的设计：

4.5.1最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

4.5.2顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

4.5.3支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

4.6支撑架搭设的要求：

4.6.1严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

4.6.2确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

4.6.4地基支座的设计要满足承载力的要求。

4.7施工使用的要求：

4.7.1精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载

4.7.2严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

4.7.3浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

4.8.1满堂架双向每隔3米设置一道竖向剪刀撑。

4.8.2所有柱间加设水平剪刀撑和竖向剪刀撑各一道，如图所示。

4.8.32’、4’、6’轴三道通长的主斜梁两侧加设1.2m高桁架，桁架间距1.8m，如下图所示。

5.模板施工的安全技术

5.1模板施工前的安全技术准备工作

模板支撑体系搭设施工作业前，必须由专业技术﹑安全管理人员对班组进行安全技术交底，搭设的过程中安全﹑技术人员应监督班组按施工方案进行搭设，班组搭设作业完毕后上报，项目部组织人员对模板支撑体系进行验收，并形成文字记录。

5.1.1模板构件进场后，要认真检查构件和材料是否符合设计要求，特别是承重构件其检查验收手续要齐全。

5.1.2保证运输道路畅通，现场有安全防护保护措施。

5.1.3夜间施工要做好夜间施工照明的准备工作。

5.1.4检查木工施工机具运转是否正常，电源线的漏电保护装置要齐全。

5.1.5模板施工作业前，现场施工人员（负责人）要认真向有关人员作安全技术交底。

5.2模板施工的安全要求

5.2.1模板施工安全的基本要求

（1）模板工程作业高度在2m以上时,要严格按“高处作业安全技术规范”的要求进行操作和防护。

（2）采用全封闭施工，模板施工作业区，周围应设安全网、防护栏杆。

（3）操作人员上下通行，必须由上人扶梯或马道等上下，不许攀登模板或支架上下。

（4）不许在墙顶、独立梁及其他狭窄而无防护栏的模板上行走。

（5）不得在作业架子上，平台上堆放模板料。

（6）高处支模工人所用工具不用时，要放在工具袋内，不能随意将工具、模板零件放在脚手架上，以免坠落伤人。

（7）夜间施工，必须有足够的照明，各种电源线应用绝缘线，不允许直接固定在模板上。

（8）模板支撑不能固定在脚手架或门窗上，避免发生倒塌或模板位移。

（9）遇六级以上大风时，应暂停室外的高空作业；雨后应待稍干不滑时方可工作。

（10）模板支撑必须通过验收，验收合格后方可投入使用，并在浇捣混凝土过程中进行位移和变形监测。

5.2.2模板安装的安全技术要求

（1）模板支撑在土壁上，应在支点加垫板。地基土上立柱应垫通长垫板。

（2）采用起重机吊运模板等材料，要有专人指挥，被吊的模板构件和材料要捆牢，避免散落伤人，重物下的操作人员要避开起重臂的下方。

（3）梁或整体楼盖支模，应搭设牢固的操作平台，要避免上下同时作业。

（4）楼层支模架采用整体或钢管脚手架，各层支架的立柱应垂直，支架的层间垫板应平整，上下层立柱应在同一条直线上。

6.1.1拆模时对混泥土强度的要求.根据《混凝土结构工程施工及验收规范》的规定，现浇混凝土结构模板及其支架拆除时的混凝土强度，应符合设计要求；当设计无要求时，应符合下列要求：

（1）不承重的侧模板如梁，只要混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏，即可拆除。

按达到设计混凝土强度标准的百分率（%）

（3）在拆模过程中，如发现实际结构混凝土强度并未达到要求,有影响结构安全的质量问题,应暂停拆模.经妥善处理,实际强度达到要求后,方可继续拆除。

（4）已拆除模板及其支架的混凝土结构，应混凝土强度达到设计的混凝土强度标准值后，才允许承受全部设计的使用荷载，当承受施工荷载的效应比使用荷载更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑。

（5）拆除芯模或预留孔的内模，应在混凝土强度能保证不发生塌陷和裂缝时，方可拆除。

6.1.2拆模之前必须有拆模申请，并根据同条件养护试块强度记录达到规定时，经技术负责人批准方可拆模。

6.1.3各类模板拆除的顺序和方法，应根据模板设计的规定进行。如果模板设计无规定时，可按先支的后拆，后支的先拆顺序进行。先拆非承重的模板，后拆承重的模板，及支架的顺序进行拆除。

6.1.4拆除的模板必须随拆随清理，以免钉子扎脚、阻碍通行发生事故。

6.1.5拆模时下方不能有人，拆模区应设警戒线，以防有人误入被砸伤。

6.1.6拆除的模板向下运送传递，一定要上下呼应，不能采取猛撬，以致大片塌落的方法拆除。用起重机吊运拆除的模板时，模板应堆码整齐并捆牢后，才可吊运。

6.1.7拆除作业必须在白天进行，宜采用分段整体拆除L21ZJ118 真空绝热板外墙保温系统建筑构造图 集.pdf，在地面解体。拆除的部件及操作平台上的一切物品，均不得从高空抛下，并做好工完场清工作。

6.1.8当遇到雷、雨、或风力达到五级以上的天气时，不得进行模板的拆除工作。

6.2模板拆除的安全技术

6.2.1一般现浇楼盖及框架结构的拆模顺序如下：拆柱模斜撑与柱箍→拆柱侧模→拆楼板底模→拆梁侧模→拆梁底模。

6.2.2拆除楼板模板前，必须将洞口和临边进行封闭后，才能开始作业。拆下的模板不准随意向下抛掷，要向下传递至地面。已经活动的模板，必须一次连续拆除完方可中途停歇，以免落下伤人。

6.2.3模板立柱有多道水平拉杆，应先拆除上面的，按由上而下的顺序拆除，拆除最后一道连杆应与拆除立柱同时进行，以免立柱倾倒伤人。

6.2.4多层楼板模板支柱的拆除，下面究竟应保留几层楼板的支柱，应根据施工速度、混凝土强度增长的情况、结构设计荷载与支模施工荷载的差距，由技术负责人通过计算确定。

成员：项目副经理﹑工程经理﹑工长、技术员﹑质检员﹑安全员

GB／T 26218.1-2010 污秽条件下使用的高压绝缘子的选择和尺寸确定 第1部分：定义、信息和一般原则（3）质检员﹑安全员的任务是组织实施方案所需的人员和物质。