施工组织设计下载简介
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北京××科研实验大楼工程模板工程施工方案1）新浇混凝土对模板产生的侧压力①，标准层层高3.4m，侧压力为
F1=0.22rct0β1β2v1/2F2=Hrc
立柱桩施工方案技术交底记录式中：F1、F2——新浇混凝土对模板产生的最大侧压力；
rc——混凝土重力密度，取材24KN/m；
v——混凝土浇筑速度，每一楼层每个楼梯间墙体混凝土量约25m3，控制在1h左右浇筑完毕，取V=3m/h；
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度，取H=3.4m；
β1——外加剂影响修正系数β1=1.0；
得F1=0.22×24×5×1.0×1.15×31/2=52.58KN/m2
F2=24×m2>F1
取F=F1=52.58KN/m2
2)倾倒混凝土时对模板产生的水平荷载②
混凝土采用布料杆浇筑，取倾倒混凝土对模板产生的水平荷载4KN/m2。
由①、②两项荷载组合，得模板承受的水平荷载值为
q=1.2×①+1.4×②=1.2×52.58+1.4×4=68.69KN/m2(用于验算模板及其支撑的强度)
q=①=52.5KN/m2(用于验算模板及其支撑的刚度)
（2）模板及次龙骨的设计及验算
1）次龙骨的设计及验算
次龙骨选用50×100mm白杉，间距200mm，接受力方向垂直于木纹方向，其截面性能为：
E=10000N/mm2,σ=87N/mm2，I=416cm2,w=83cm2
主龙骨间距取为600mm，次龙骨接三跨连续梁计算
q托=qL模=68.69×0.30=20.6KN/m
式中：q托——模板传给次龙骨的线荷载
得次龙骨截面最大弯矩形为
Mmax=0.1托τ2托=0.1×20.6×0.7KN·m
σ=M/W=0.74×106/83×103=8.91<[σ]87N/mm2
∴次龙骨的强度满足要求。
q次=L模=68.69×0.25=17.17KN/m
ω=6.77×q次/L次/100EL
=0.677×17.17×0.64×1012/100×104×416×106
=0.36mm<[ω]=1.5mm
∴次龙骨的刚度满足要求。
（3）主龙骨的设计及验算
主龙骨的选用Φ48×3.5×2钢管，间距为600mm，双根布置，穿墙螺栓间距取600mm，主龙骨接三跨连续梁计算
σ=215Nmm2,I=2×12.9×104cm，W=2×15.08×103cm
次龙骨传给主龙骨的集中荷载为
P主=q托L次=22.28×0.6=13.37KN
得主龙骨截面最大弯矩为
Mmax=0.604P主L次=0.604×10.3×0.6=3.73KN
σ=M/W=3.73×106/2×15.08×103=123.67，[σ]=215n/mm2
∴主龙骨的强度满足要求。
次龙骨传给主龙骨的集中荷载为
P主=q次L次=17.17×0.6=10.3KN
ω=1.883×PL/100EL=1.883×10.3×103×0.63×109/100×2.06×105
2×12.19×104=0.83mm<3.00mm(满足要求)
∴主龙骨的刚度满足要求。
每根穿墙螺栓承受的模板侧压力面积单元见下图：
得每根穿墙螺栓承受的拉力为
T=qs\52.58×1×0.6=31.55KN
选用Φ14穿墙螺栓，查表得净面积A=105mm2
σ=T/A=31.55×103/105=300.5N/mm2
∴穿墙螺栓的承载力满足要求。
柱箍采用100×100方楞，间距400mm
（1）柱模受到新浇砼侧压力
F1=0.22rct0β1β2v1/2
F1=0.22×24×5×1.0×1.15×31/2=52.58KN/m2式中F1——新浇混凝土对模板产生的最大侧压力；
rc——混凝土重力密度，取材24KN/m；
v——混凝土浇筑速度，每一楼层每个楼梯间墙体混凝土量约25m3，控制在1h左右浇筑完毕，取V=3m/h；
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度，取h=3.4m；
β1——外加剂影响修正系数，β1=1.0；
（2）柱箍所受的均部荷载值（N/mm）
q=2.58×103/106×400×0.85=17.88N/mm
(3)柱箍最大弯距值（N/mm）
Mmax=qL22=17.88×8002/8=1430400N.m
N/A+Mmax/rπWnx=600×17.88/875+1430400/15.3×103=99.62
N/mm2＜f=215N/mm2(可以)
（5）挠度计算W=5L14/38EL=5×6004/384×103×9×0.5×100×303=0.83mm＜[W]=1.mm(满足要求)
底膜自重5×0.04×0.45×1.2=0.108
混凝土自重24×0.45×0.8×1.2=10.368
钢筋自重1.5×0.45×0.8×1.2=0.648
振捣混凝土载荷2×0.45×1.2=1.08
合计q1=12.204
乘以折减系数0.9则q1×0.9=q2=10.98KN/m
底膜下的楞木间距为0.2m，是一个多等多跨连续梁，考虑木材的长度有限，故按四等跨计算。
按最不利荷载部之中结构静力表示得。
挠度系数：KW=0.967
剪应力：τ=3V/（2bh）=3×1.36×103/(2×450×40)=0.113n/mm2＜fv=1.4n/mm2
荷载不包括振捣混凝土载荷。则q1=11.24则q2=10.012KN/m
w=kwq14(100EL)=0.967×10.012×2004/(100×9×103×450×403/12)=0.00717＜[W]=1/720=200/720=0.278mm（满足要求）
假设T=30OC，β1=1.2，β2=1，V=2m/h，则；
1）侧压力：F1=0.22rctoβ1β2V0.5
0.22×24×200/(30+15)×1.2×1×20.5=39.82KN/m
F2=rch=24×0.8=19.2KN/m
取两者较小值，即F2=19.2KN/m
乘以分项系数：F=19.2×1.2=23.04KN/M2
2）振捣混凝土时产生的荷载：4KN/M2
乘以分项系数4×1.4=2.6KN/M2
上两项系数合计23。01+5.6=28.64KN/m
根据立档间距为600mm的条件：则载荷为：
乘以折减系数，则q=17.184×0.9=15。4656n/nn
仍按四等跨计算，其km，kv，kww于前述相同，设偶膜用50mm厚
σ=m/w=478.29×103×6/(600×402)=2.99n/mm2<13n/mm3(满足要求)
v=0.620ql=0.620×10.98×600=4084.56n=4.85KN
剪应力τ=3v/(2bh)=3×4085/(2×600×40)=0.26n/m2
取侧压力f=23.04n/m2化为线荷载23.04×0.6=13.82KN/m 乘以折减系数q=0.9×13.82=12.24KN/m w=0.967ql4(100EL)=0.967×12.24×6004×12/(100×9×103×600×403)=0.533mm<[w]=1/400=600/400=1.5mm(满足要求) （4）看管支柱验逄（按1250MM验算） δ=N/ΦA=33.1/0.191×4.89=35.44≤f=215N/mm2(满足要求) 板面：H=6MM厚Q235钢板 穿墙螺栓：T30大螺栓 新浇筑混凝土侧压力标准值见右图，其下部最大值为50KN/m2。 新浇筑混凝土侧压力设计值为：F1=50×1.2=60KN/m2 倾倒混凝土时的荷载标准值为 60KN/m2，其设计值 F2=60×1.4=84KN/m2。 板面支撑于横肋、坚肋、按双向板计算板面，根据模板的实际受力情况，取三面固定、一面筒支出区可知计算。面板长宽经Lx/Ly=300/400=0.75，其中，Lx=300mm，Ly=400mm。取10mm宽的板条作为计算单位。 F3=F1=F2=60+84=144KN/M2=0.144N/MM2 10MM宽板条均布荷载：q\0.85×0.144=1.224N/mm Mmax=M0x×ql2=0.0750×1.224×3002=8262N.mm Wx=bh2/6=10×62/6=60.00mm3 Σmax=Mmax/γxWx=8262/1×60=137.7N/mm2<215N/mm2满足要求。 挠度：Vmax=fmaxql4/K 其中：q=50×0.01=0.5KN/M=0.5N/mm 其中：E——钢材的弹性模量 各生活费数代入算式有： Vmax=fmax.ql4/K=0.00219×0.5×3004/4.08×107=0.22mm而且[V]=300/500=0.6 Vmax<[V]，找度满足要求。 横肋以背楞为支点，两端悬臂部分较短，可近似按两跨连续梁计算。 荷载设计值：q=F3.b=0.0684×300=20.52N/mm 荷载标准值：q2=60KN/m2×300mm=18N/mm 横肋采用[8#槽钢，其截面抵抗矩和惯性甜如下： Wx=25.3×103mm3 Ix=101×104mm4 M=Kmql2=0.125×20.52×12902=4.26×106N.MN 所以：σ=M/Wx=4.26×106/25.3×103=168N/mm2<215N/MM2 Vmax=Kfql4/100EI=0.912×18×12904/100×2.06×105×104=2.18mmN<1290/500=2.58刚度满足要求。 背椤以穿墙螺栓为支点,可按两跨连续梁计算 荷载设计值：q=F3.1=0.0684×1230=84.13N/mm 查《建筑施工手册》“结构静力计算表”（表2—11），得：L 坚肋采用[10#槽钢，其截面抵抗和惯性矩形如下：Wx2×39.7×103=79.4×103MM3 Ix=2×198×104=396×104mm4 坚肋弯矩为：M=Kmql2=0.175×84.13×9202=12.46×106N.mm 所以σ=M/Wx=12.46×106/79.4×103=157N/mm2 挠度Vmax=Kfql4/100EI=0.784×73.8×12304/100×2.06×105×396×104=1.62MM<920/500=1.84mm 由背楞的计算简图，查建筑施工表2—11，得： 支反力R=Kvql=1.25∣84.13∣900=94646N，即为螺栓最大拉力采用T30螺栓有σ=R/A=92340/615.44=151N/mm2<215N/mm2 吊环Φ20圆钢，模板重130kg/m2，取最大面幅模板Y3180 即该模板重G=130kg/m2∣3.18m9.8N/kg≈10493N 单个吊环承重F=G/2=5247N 吊环横截面积A=π×202/4316.16mm2 设Y3180模板在被勾速起吊时，吊环承受最大拉力为（不考虑风荷载等其它荷载影响）： τmax=F/A=5247N/314.16mm≈16.7MPa≤τ钢筋=185MPa 则焊缝处所受应力为（max=5247N/(0.7×6×492)≈2.5MPa≤MPa (七)模板停放时财贸载作用下自稳角计算 G·B·H·α=0.8·K·h/2·B G·B·H·α=0.8·K·W·h2/2 ∵h=cosαHα=H/2sinaα ∴Gsinγ=0.8KWcos2α G—Y3180模板的重取1.3KN/m2 W—其中风压（KN/m）取0.35KN/m2×0.8 K—稳定安全系数K=1.5 0.8—基本风压值调整系数 2.4W2.4×0.35×0.8 9、模板用量经济技术分析 “结构长城杯金奖”工程要求结构施工质量标准高，清水混凝土的结构效果是模板设计的中心环节和关键技术。在保证质量的同时达到构造简单、支拆方便、安全经济。针对现有模板体系经过质量、经济对比分析确定地下部分采用15厚覆膜多层板；地上梁、板、柱采用15厚覆膜多层板，核心筒地上采用大钢模板，地下有用覆膜多层板，详见下表10。 表10经济性能对比分析表 易成型、易拼装、混凝土成型效果好 拼装复杂，混凝土成型效果不好、施工效率低 易成型、易拼装、混凝土成型效果好 97浙S4：卫生洁具安装.pdf安装筒便、整体性好、混凝土成型效果好 整体性好、混凝土成型效果好 周转次数高、易安装、混凝土成型效果好 易成型、易拼装、混凝土成型效果好 易成型、易拼装、混凝土成型效果好 DB22T 5053-2021 智慧工地全景成像测量标准.pdf材质硬、不易拼装、混凝土成型效果好 本工程混凝土全部达到清水混凝土效果，减少抹灰环节，节省了人工费及材料费，降低了成本。 127382.2m2（墙、梁、板底面抹灰面积）×2.77元/m2（人工单价）+127382.2m2×1.89元/m2（材料单价）=59.36万元