施工组织设计下载简介

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A1-A4模板与支架施工方案03

㈡梁板模板安装操作流程如下：

先沿主梁梁位走向安放梁底门架（后安放板底门架）→上顶托、龙骨、次楞木→梁模安装→楼板面模板安装→梁板钢筋安装→梁板混凝土浇筑→养护→混凝土达到拆模强度，拆除模板、支撑→模板翻转上一层→继续以上工序

梁模板安装后产业园建设项目钢结构专项施工方案.docx，要拉中线进行检查，复核各梁模中心位置是否对齐，待平板模板安装后，检查并调整标高，将木楔钉牢在垫板上。各顶撑之间要设水平撑或剪刀撑，以保持顶撑的稳固。

为了深梁绑扎钢筋的方便，在梁底模与一侧模板撑好后，就先绑扎梁的钢筋，后装另一侧模板。

次梁模板的安装，要待主梁模板安装并校正后才能进行。

平板模板安装时，先在次梁模板的两侧板外先弹水平线。水平线的标高应为板底标高减去平模板厚度及搁栅高度，然后按水平线上牵杆托木，托模上口与水平线相齐，再把靠梁模旁的搁栅先摆上，按设计间距，摆放搁栅，最后在搁栅上铺钉平模板。为了便于拆模，只在模板端部或接头处钉牢，中间尽量少钉。

为了节约模板，不造成浪费现象，大面积配板位置先用标准尺寸的整块夹板对称排列，不足部分留在中央及两端，用胶合板锯成所需尺寸嵌补。所有板缝力争拼密缝，确保砼表面光滑平整。

3.2.1模板拆除的要求①不承重或侧压的模板应在混凝土强度能保证构件不变形，边面及棱角不因拆模而受损时方可拆除。②承重模板应在与结构或构件同条件养护的混凝土试块符合规定时，才能拆除。③芯模或预留孔洞的内模，应在砼强度能保证构件和孔洞表面不发生坍陷和裂缝时，方可拆除，拆除时应避免振动和碰伤。

3.2.2拆模注意事项①拆模前要有混凝土强度报告，并制定拆模程序、拆模方法及安全措施，在经过申请批准后方可拆模。模板拆除时要设置警戒线，并有专人监护。严禁硬砸乱撬，摇晃振动，不得将撬棒直接着力于砼表面及受力薄弱的局部位置。②已拆模的结构，应在砼达到设计标号后，才允许承受全部设计荷载。当承受施工荷载大于计算荷载时，必须经过核算加设临时支撑。

③拆除时不要用力过猛过急，拆下来的木料要及时运走、整理。

④拆模程序一般应是后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。重大复杂模板的拆除，事前应制定拆模方案。

⑤拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别拆向两端。

⑥快速施工的梁和楼板模板，其底模及门架支撑的拆除时间，应对所有砼的强度发展情况分层进行核算，确保下层楼板及梁能安全承载。

⑴模板及其支撑结构的材料、质量，应符合规定和设计要求。

⑵模板及支撑应有足够的强度、刚度和稳定性，并不致发生不允许的下沉与变形，模板的内侧面要平整，接缝严密，不得漏浆。

⑶模板安装后应仔细检查各部构件是否牢固，在浇灌砼过程中要经常检查，如发现变形、松动等现象，要及时休整加固。

⑷固定在模板上的预埋件和预留洞口均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确。

⑹现浇整体式结构模板安装的允许偏差，应符合下表规定：

现浇结构模板安装允许偏差

层高垂直（每层垂直度）

表面平整（2m长度上）

1.支模过程中应遵守安全操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠落伤。

2.拆模时应搭设脚手板。

3.拆楼层外边模板时，应有防高空坠落及防止模板向外倒跌的措施。

4．拆模前应制定拆模程序，拆模方法及安全措施，严禁硬砸乱撬，摇晃振动，不得将撬棒直接着力于砼表面及受力薄弱的局部位置。5.模板拆不下来时，可用木棰敲击模板，拆除的模板切不可高，抛下，以免伤人及损伤模板。

6.进入现场，必须戴安全帽，禁止穿拖鞋或光脚，正确地使用个人劳动保护用品；

7.拆除模板一般用长撬棍，不允许站在正在拆除的板下。

8.二人抬运模板时，要互相配合，协调工作。传递模板时，工具应用运输工具或绳子系牢后升降不得乱扔。

Z1：800×800mm计算高度取H=3.9m

①侧压力标准值取F1=0.22·γc·to·β1·β2·√ν与F2=γcH二者间最小值。浇筑速度取V=4m/h

F=F1×分项系数×折减系数

=67.5×1.2×0.9=72.9KN/m2

⑵倾到砼时产生的水平荷载

当采用导管时取2KN/m2

荷载设计值为2×1.4×0.9=2.52KN/m2

当计算承载力时F‘=72.9+2.52=75.42KN/m2

当验算刚度时F‘=72.9KN/m2

(1)夹板验算（板厚18mm，因板中放置四根50×100mm松中方，故间距取260mm宽，按三跨梁，均布荷载计算）。

柱箍取2×50×100mm，间距400mm(按简支计算)

侧压力q=75.42×0.8=60.3KN/M,化为集中荷载P=60.3×0.4/3=8.04KN

q=75.42×0.26=19.6KN/mm

Mmax=0.1ql2=0.1×19.6×0.42=0.3KN.M

故选用50×100mm松方木W=83333.4mm3符合要求

对拉螺栓间距400mm，同一平面用2根螺栓。

单个抗拉螺栓承受的拉力为：F=60.3×0.4/2=12.06KN

对拉螺栓用φ12螺纹钢则N=Anf=3.14×62×300=33.9KN＞12.06KN

故选用φ12螺栓满足要求。

综上所述，400×400mm～800×800mm矩形柱模板采用如上构造是合理可行的。

Z2=1200×1200mm计算高度取h=3.9m。

故取F1=67.5KN/m

F=67.5×1.2×0.9=72.9KN/m2

(2)倾倒砼时产生的水平荷载

当采用导管时，取2KN/m2

荷载设计值为2×1.4×0.9=2.52KN/m2

计算承载力时，F1=72.9+2.52=75.42KN/m2

验算刚度时，F1=72.9KN/m2

(1)夹板验算（板厚18mm，间距250mm宽，按五跨梁均布荷载计算）。

Mmax=0.105ql2=0.105×75.42×1.2×0.252=0.59KN.m

柱箍取2×50×100mm，间距400mm（按简支梁计算）

侧压力q=75.42×1.2=90.5KN/m，化为集中荷载P=90.5×0.4/5=7.2KN

不能满足，故在中间增设一道对拉螺栓，则柱箍计算按二跨梁计算

故选用50×100mm松方木，W=83333.4mm3符合要求

对拉螺栓间距400mm，同一平面用3根螺栓。

单个螺栓承受的拉力为F=75.42×1.2×0.4/3=12.07KN

对拉螺栓用φ12螺纹钢则N=Anf=3.14×62×300=33.9KN>12.07KN

故选用φ12螺栓满足要求

综上所述，800×800mm～1200×1200mm矩形柱模板采用如上构造是合理可行的。

(1)砼侧压力（计算高度取3.9mm，V=3m/h）

取二者小值，即F1=58.5KN/m2

F=F1×分项系数×折减系数

=58.5×1.2×0.9=63.2KN/m2

(2)倾倒砼时产生的水平荷载。

当采用导管时，取2KN/m2

荷载设计值2×1.4×0.9=2.52KN/m

计算承载力时F‘=63.2＋2.52=65.7KN/m2

验算刚度时F‘=63.2KN/m2

(1)夹板验算（板宽取1200mm，按四跨计算）

q=65.7×1.0=65.7KN/m

Mmax=0.107qL2=0.107×65.7×0.32=0.63KN.M

q=65.7×0.3=19.7KN/m

Mmax=0.125ql2=0.125×19.7×0.9152=2.1KN.M

外楞选用2×50×100mm松木方间距915mm，对拉螺栓间距300（按五跨计算）

P=19.7×0.915=18

对拉螺栓竖向间距915mm，水平间距300m。

单个螺栓承受的拉力为：F=65.7×0.915×0.3=18KN

对拉螺栓用φ12螺纹钢：F1=Anf=3.14×62×215=24.3KN＞F=18KN

故选用φ12螺栓满足要求

故上所述剪力墙模板采用如上构造是可行的。

1、h≤120mm的板

荷载计算：模板自重：0.3×0.5=0.15KN/m

砼自重：25×0.5×0.12=1.5KN/m

钢筋自重：1.1×0.5×0.12=0.07KN/m

恒载设计值为1.2×1.72=2.264KN/m

施工人员及设备荷载标准为均布时取2.5KN/m2，为集中荷载时取2.5KN进行验算，通常集中荷载较均布荷载所产生的跨中弯矩大，故取2.5×1.4=3.5KN。

取1000mm宽板带计算：牵杆75×150mm间距取1200mm，搁栅50×100间距500mm。

(2)牵杆验算（牵杆采用75×150×4000间距1200mm）

P=2.064×1.2+3.5=6.0KN

Mmax=0.333×(2.064×1.2)×1.8+0.333×3.5×1.2=2.9KN.m

综上所述，h≤120mm的平板采用上述模板构造是合理的。

荷载计算：模板自重：0.3×0.35=0.11KN/m

砼自重：25×0.35×0.2=1.25KN/m

钢筋自重：1.1×0.35×0.12=0.05KN/m

恒载设计值为：1.2×1.9=2.3KN/m

施工人员及施工设备荷载设计值2.5×1.4=3.5KN/m

P=2.3×1.2+3.5=6.26KN

Mmax=0.175×6.26×1.2=1.3KN.m

综上所述，h≤200mm的平板采用上述模板构造是合理的。

取350×700截面梁计算

1、底模验算（18mm厚夹板）

荷载计算：底模自重0.35×0.3×0.018=0.002KN/m

砼自重25×0.35×0.7=6.125KN/m

钢筋自重1.5×0.35×0.7=0.368KN/m

振动荷载2.0×0.35=0.7KN/m

荷载设计值q1=1.2×(0.002+6.125+0.368)+1.4×0.7=8.8KN/m

乘以拆减系数0.9q=0.9×8.8=8KN/m

因此底模构造能满足要求

取小值：P=P2=17.5KN/m2

立档50×75mm间距450mm，按四跨计算，侧压力化为线荷载

P=8×0.35/5=2.8KN

q=8/2=4KN/mm

同时门架顶托承受荷载为P=8×1.8=14.4KN＜20KN，门架安全。

取600×1000mm截面的梁计算

底模自重0.6×0.3×0.018=0.003KN/m

砼自重25×0.6×1=15KN/m

钢筋自重1.5×0.6×1=0.9KN/m

振动荷载2.0×0.6=1.2KN/m

荷载设计值q=1.2×(0.003+15+0.9)+1.4×1.2=20.8KN/m

乘以折减系数0.9×20.8=18.7KN/m

因此，底模构造满足要求

取小值P=P2=25KN/m2

立档50×100mm，间距400mm，按四跨计算，梁上板厚120mm，底模厚18mm,侧压力化为线荷载。

q=0.9×(25×1.2+1.4×4)×0.4=12.8KN/m

因此侧模满足要求，同时在梁中设一道φ12螺栓对拉加固，间距400mm。

P=12.8×0.3=3.84KN

4、主龙骨验算（采用75×150mm）门架间距1800mm

q=18.7/2=9.35KN/m

同时每榀门架顶托承受荷载为P=18.7×1.8=33.7＞20KN

每根立杆承受的荷载18.7×1.8=8.9KN。

钢管回转半径i=15.9mm，钢管截面面积A=424mm2

按强度计算力杆受压应力为

按稳定性计算立杆管压应力为

同时每个门架承受荷载为P=8.9KN<10KN

综上所述600×1000mm梁采用上述支模方式是可行的。

取600×1200mm截面梁计算

底模自重0.6×0.3×0.018=0.003KN/m

砼自重25×0.6×1.2=18KN/m

CJJ／T 294-2019 居住绿地设计标准(完整正版、清晰无水印).pdf钢筋自重1.5×0.6×1.2=1.08K/m

振动荷载2.0×0.6=1.2KN/m

荷载设计值q=1.2×(0.003+18+1.08)+1.4×1.2=24.6KN/m

乘以折减系数0.9×24.6=22.1KN/m

取小值P=P2=30KN/m2

立档50×100mm，间距400，按四跨计算，梁上板厚按120mm计，侧压力化为线荷载：q=0.9×(30×1.2+1.4×4)×0.4=15KN/m

因此侧模满足要求GB／T 38243-2019 橡胶 硬度计的检验与校准，同时在梁中设二道φ12螺栓对拉加固，间距400mm。

4、立龙骨验算（采用2×75×150mm）

（以下同600×1000mm梁）