施工组织设计下载简介
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佳洲.玲珑郡工程脚手架施工方案(外挑架)风荷载标准值应按照以下公式计算
Us——风荷载体型系数：Us=1.000
经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.300×1.350×1.000=0.2835kN/m2。
重庆市电镀废水治理适宜技术选择指南(2017版)（渝科办发[2018]16号 重庆市科学技术委员会2018年9月）考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+0.85×1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.108+0.85×1.4×2.550=6.7641kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.108+1.4×2.550=7.2996kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW=0.85×1.4Wklah2/10
其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；
la——立杆的纵距(m)；
h——立杆的步距(m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.2835×1.500×1.800×1.800/10=0.1640kN.m
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.028kN；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
——由长细比，为3118/16=196；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=8028/(0.19×424)=99.907N/mm2；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.300kN；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
——由长细比，为3118/16=196；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；
MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.245kN.m；
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=7300/(0.19×424)+164000/4491=127.133N/mm2；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw=1.4×wk×Aw
wk——风荷载标准值，wk=0.284kN/m2；
Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×4.5=16.20m2；
No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000
经计算得到Nlw=6.441kN，连墙件轴向力计算值Nl=11.441kN
连墙件轴向力设计值Nf=A[f]
其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.60的结果查表得到=0.95；
A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2。
经过计算得到Nf=82.574kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到Nl=11.441kN,采用双扣件连接，满足要求!
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本工程中，脚手架排距为850mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1200mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面积A=26.10cm2。
受脚手架集中荷载P=8.03kN
水平钢梁自重荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m
悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)
悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)
悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
最大弯矩Mmax=1.226kN.m
抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=1.226×106/(1.05×141000.0)+3.675×1000/2610.0=9.689N/mm2
水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
九、悬挑梁的整体稳定性计算
水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下
经过计算得到强度=1.33×106/(0.929×141000.00)=10.19N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力RCi=RUisini
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为
RU1=8.929kN
拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=8.929kN
如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：
其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；
——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；
K——钢丝绳使用安全系数。
选择拉钢丝绳的破断拉力要大于10.000×8.929/0.850=105.05kN。
选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径为12.5mm的钢丝绳满足要求。
钢丝拉绳的吊环强度计算：
钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为
N=RU=8.929kN
钢丝拉绳的吊环强度计算公式为
其中[f]为吊环抗拉强度，取[f]=50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；
所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[9895×4/(3.1416×50×2)]1/2=12mm
因此，吊环选择直径为16mm圆钢满足要求。
十二、锚固段与楼板连接的计算
1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=7.859kN
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[7859×4/(3.1416×50×2)]1/2=11mm
实际采用直径为11mm的拉环满足要求。
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
四川蜀道建筑工程有限公司
成都市建筑施工竹笆板安装技术要点（试行）
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJl30—2001)
《建筑施工高空作业安全技术规范》(JGJ80—91)
《建筑施工安全检查标准》(JGJ59—99)
规范建筑施工竹笆板使用标准，完善施工作业层水平防护措施。
适用于建筑工程脚手架作业层脚手板及水平防护。
本技术要点试行期一年。
竹笆板材料采用生长三年以上的毛竹或楠竹，青嫩、枯黄、黑斑、虫蛀的竹制材料都不能使用，不能用腐朽的材质制作。
竹笆板应横向密编，纵片间距≯160mm，每道用双片；横片应一反一正，且周边应用两根竹片相对夹紧，并打眼穿铁丝扎牢。竹片宽度不应小于30~40mm，厚度不应小于6mm。
绑扎竹笆板时采用大于16号镀锌铁丝。
竹笆板的设计荷载标准值
竹笆板用于脚手板、挡脚笆时应符合下列标准值：(参照竹串片脚手板取值）
栏杆、挡脚板自重标准值
栏杆、竹笆板脚手板挡板
在脚手板铺设之前，由现场技术负责人根据此作业设计向外架班组进行书面技术交底，并履行交底签字手续。交底双方各持一份，互相监督，并做好交底记录存档。
按照脚手架使用的各种材料的要求，对使用的材料进行全数检查、验收后，方准进场使用。
铺设竹笆板的操作人员为经过专门教育培训的外架工。
采用竹笆板作脚手板时，纵向水平钢管置于横向水平钢管之上，纵向水平管的间距应不大于400mm，竹笆板平铺于纵向水平杆之上(如下图所示)，脚手板的宽度应超出两侧纵向水平杆40～60mm。
作业层脚手板应满铺、铺稳，铁丝绑扎牢固。
作业层上、下步架均应满铺脚手板；脚手架非作业层每两步架架高,采用竹笆板满铺作水平防护进行隔离。
竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设。
脚手板长度宜略短于相邻两立杆的纵向跨距。脚手板应采用平铺相接，接头处脚手板端部宜设横向水平杆。
竹笆脚手板四边应采用铁丝与水平杆绑扎牢固，绑扎点距离不大于500mm。绑扎竹笆板与水平杆的铁丝接头应朝外向下。
搭设时随施工进度进行交底，在检查验收时随进度分段搭设验收，经验收合格后方能交付使用，并履行交底签字手续后存档。检查验收包括竹笆板探头的搭接位置、搭接长度、竹笆板的间距、平整度。与水平杆的绑扎情况等。参加验收人员为架子工、班组长和专职安全员及现场监理人员。
竹笆板钢管扣件脚手架检查验收表
立杆：横向宽度m;跨距m
纵向水平杆：步距m;铺设层间距m
对接处是否设置横向水平杆是否
主竹筋是否垂直于纵向水平杆方向是否
绑扎间距≯500mm是否
脚手板的使用、维护和保养
专职安全员应对脚手板进行定期检查，检查水平杆、立杆、垫板有无异常，架体与脚手板连接的所有连接件有无脱落、松动，是否完整齐全。
操作层脚手板上堆放的材料、工具应分散放置，其附加的荷载不得大于设计计算时的施工均布活荷载标准值。
严禁任何人员任意拆除固定脚手板的任何部件。
遇有六级以上大风、大雾、大雨和大雪天气应暂停脚手板铺设作业。在复工前必须检查无问题后方可继续作业。
在架面上放置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行。严禁人员在脚手板上奔跑、退行或倒退拉车。
作业人员在脚手板面上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物来增加操作高度。
工人在架上作业中，要注意自我安全保护和他人的安全，严禁在架上戏闹和坐在栏杆上休息。
安全防护、安全保证措施
脚手板必须严格按照施工方案铺设，应有严格的技术交底和节点构造详图，操作人员必须严格执行，所有偏差值必须控制在允许范围内。
应由专职安全员对己铺好的脚手板按照铺设方案进行验收。
施工中任何人不得随意拆除外架连墙拉接杆件、斜撑及外架杆件。如施工需要必须经安全技术人员同意由架工操作。
在铺设过程中，应注意调整脚手板的平整度。
上架作业人员必须持证上岗，戴安全帽，系安全带，穿软底鞋，同时周围设围栏或竖立警示标志并有专人警戎，以免发生伤亡事故。
因故停用过一段时间的或雨天之后的脚手架，使用前必须对外架进行全面检查。
在拆除过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交待清楚后方可离开。禁止单人进行拆除作业。
附2：悬挑卸料平台计算
悬挑式卸料平台的计算参照《建筑结构荷载规范》和连续梁的计算进行。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格进行设计和演算。
（一）、卸料平台荷载标准值：
作用于平台上荷载包括静荷载与活荷载。
将所有静荷载转化为悬挑方向的线荷载，包括以下内容：
（1）、脚手板的自重标准值（KN/㎡），本例采用木脚手板，标准值为0.35
NG1=0.350×1.000=0.350KN/m
（2）、栏杆与挡脚手板自重标准值（KN/㎡），本例采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14
NG2=0.140×1.000=0.140KN/m
（3）、最大的材料器具堆放荷载（KN）：10.000
NG3=10.000/2.7=3.704KN/m
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.194KN
经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×1.000=2.000KN/m
考虑到两根水平钢梁，每根水平钢梁的线荷载值计算公式：
q=（1.2NG+1.4NQ）/2=3.916KN/m
卸料平台每层每单元设3个，做法详附图（一）。
（二）、悬挑梁的受力计算：
卸料平台的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分受均布线荷载q的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
水平钢梁的悬臂部分2700㎜，
水平钢梁的锚固部分300㎜，
最内侧支拉斜杆的支点距离墙体1200㎜。
水平支撑梁的截面惯性矩I=12.19㎝4，截面抵抗矩W=5.08㎝3。
卸料平台上均布线荷载q=（1.2×4.19+1.4×2.00）/2=3.92KN/m
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
R1=2.591KN，R2=6.07KN
支座反力RA=2.753KN
最大弯矩Mmax=0.778kN·m
截面应力σ=0.778×106/5080.0=153.235N/㎜2
水平支撑梁的计算强度小于205.0N/㎜2，满足要求！
（三）、支杆的内力计算：
水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力Rdi按照下面计算
其中Rdicosai为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。
各支点的支撑力Rci=Rdisinai
按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为
RD1=3.429KNRD2=6.539KN
（四）、支杆的强度计算：
斜压支杆的轴力RD取最大值进行计算，为
下面压杆以φ48×3.5钢管计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：
其中N——受压斜杆的轴心压力设计值，N=6.54KN；
φ——轴心受压斜杆的稳定系数某市新华小区地基处理施工组织设计，由长细比l/I查表得到φ=0.17；
i——计算受压斜杆的截面回转半径，I=1.58㎝；
l——受最大压力斜杆计算长度，l=3.23m；
A——受压斜杆静截面面积，A=4.89㎝2；
σ——受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是76.95N/㎜2；
f——受压斜杆抗压强度设计值，f=205N/㎜2。
受压斜杆的稳定性计算σ＜f，满足要求！
研究生院教学楼施工组织设计附件（一）工具式卸料平台示意图