施工组织设计下载简介
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马鞍溪大桥挂篮施工方案由以上计算结果可知，底纵梁需要承受的最大弯矩和最大剪力分别为：
Mmax＝165616N·m，
Qmax＝116588N
底纵梁所用材料为I40b，I/S＝33.6cm；d＝12.5mm；W＝1140cm3
广东省通用安装工程综合定额(2018) 第十二册 刷油、防腐蚀、绝热工程 ≈＝145(满足要求)
＜85(满足要求)
＝10.32mm＜L/400=5300/400=13.25mm(满足要求)
由以上计算结果可知，底篮后横梁的最不利受力状态为浇注1＃段混凝土时，底篮前横梁的最不利受力状态为浇注5＃段混凝土时，故以以上两种状态分别验算前后横梁。
后横梁浇注混凝土状态时受力如下：
浇注状态下后横梁弯矩图
Mmax＝109613N·m，
Qmax＝191382N，
＜＝145(满足要求)
＜85(满足要求)
＝0.8mm＜L/400(满足要求)
后横梁空载状态时受力如下：
Mmax＝75446N·m，
Qmax＝30643N，
＜＝145(满足要求)
＜85(满足要求)
＝10.3mm＜L/400(满足要求)
前横梁浇注混凝土时受力如下：
前横梁最不利状态弯矩图
Mmax＝93926N·m，
Qmax＝137302N，
＜＝145(满足要求)
＜85(满足要求)
＝1.6mm＜L/400(满足要求)
前吊带受力：翼缘板外72233N,翼缘板内91978N，前横梁外67748N,内模175985N,前横梁内232155N。
后吊带受力：翼缘板外80603N,翼缘板内102718N，后横梁外181680N,内模196729N,后横梁内322968N。
前吊带最小截面尺寸为150㎜×20㎜，采用16Mn钢；销轴直径为50㎜，采用45号钢加工而成。
前吊带应力：232155/0.15/0.02＝77.39MPa＜200Mpa
销子处承压应力为：23.2155×100/2/5＝232.16MPa＜300Mpa
抗剪应力为：23.212×100/（0.25×π×5×5）＝118.22MPa＜125MPa
后吊带最小截面尺寸为180㎜×36㎜，采用16Mn钢；销轴直径为50㎜，采用16Mn钢加工而成。
后吊带应力：322968/0.18/0.036＝49.84MPa＜200Mpa
销子处承压应力为：32.2968×100/3.2/5＝201.86MPa＜300Mpa
抗剪应力为：32.2968×100/（0.25×π×5×5）＝164.49Mpa＞125Mpa（不满足要求）
将箱梁内锚固后吊带销轴直径调整为60㎜，
后吊带应力：322968/0.18/0.036＝49.84MPa＜200Mpa
销子处承压应力为：32.2968×100/3.2/6＝168.21MPa＜300Mpa
抗剪应力为：32.2968×100/（0.25×π×6×6）＝114.23Mpa＜125MPa
二、挂篮内、外模及内外滑梁计算
模板荷载按200kg/m2计算，内模横梁间距为60cm，作用在一个横梁上的荷载计算如下：
1、混凝土荷载，考虑1.05的超载系数：
两端：0.8×0.6×26×1.05＝13.104KN
中间：0.28×0.6×26×1.05＝4.586KN
取200kg/m2，线荷载为2KN/m，侧模200kg/m2
3、施工人员及施工机具堆放荷载：取1.0kpa/m2
0.6×1×1.4＝0.84KN/m
4、倾倒混凝土产生的竖向荷载：2.0kpa/m2
2×0.6×1.4＝1.68KN/m
5、振捣混凝土产生的荷载：取2.0kpa/m2
2×0.6×1.4＝1.68KN/m
故作用在端部的线荷载为：＝13.104+2+0.84+1.68+1.68＝19.304KN/m
作用在中部的线荷载为：＝4.586+2+0.84+1.68+1.68＝10.786KN/m
作用在端部的集中荷载为：F＝2×0.6×1.25＝1.5KN
Mmax＝19070N·m，
Qmax＝28001N，
＜1.3×＝1.3×145＝188.5(满足要求)
＜85(满足要求)
＝19mm＜L/250＝20.2(满足要求)
内滑梁最不利受力为浇注11＃块混凝土时，其受力简图如下：
Mmax＝294929N·m，
Qmax＝196729N，
＜1.3×＝1.3×145＝188.5(满足要求)
＜85(满足要求)
＝17.4mm＜L/250(满足要求)
1、混凝土荷载，考虑1.05的超载系数：
内侧：0.8×0.6×26×1.05＝13.104KN
拐点处：0.4×0.6×26×1.05＝6.552KN
外侧：0.18×0.6×26×1.05＝2.948KN
取200kg/m2，线荷载为2×0.6＝1.2KN/m，
3、施工人员及施工机具堆放荷载：取1.0kpa/m2
0.6×1×1.4＝0.84KN/m
4、倾倒混凝土产生的竖向荷载：2.0kpa/m2
2×0.6×1.4＝1.68KN/m
5、振捣混凝土产生的荷载：取2.0kpa/m2
2×0.6×1.4＝1.68KN/m
(四)作用在外滑梁上的反力计算
则内侧外滑梁受力图如下，
Mmax＝153836N·m，
Qmax＝102718N，
行走状态中，底篮重量一部分作用在内侧外滑梁上，对其受力图如下：
＜1.3×＝1.3×145＝188.5(满足要求)
＜85(满足要求)
＝9mm＜L/400(满足要求)
外侧外滑梁受力图如下：
Mmax＝120619N·m，
Qmax＝80603N，
＜1.3×＝1.3×145＝188.5(满足要求)
＜85(满足要求)
＝7.1mm＜L/400(满足要求)
外滑梁下分配梁及吊点反力计算：
Mmax＝15407N·m，
Qmax＝102717N，
＜1.3×＝1.3×145＝188.5(满足要求)
＜85(满足要求)
三、主桁及上前横梁计算
1、上前横梁受力验算：
Mmax＝366449N·m，
Qmax＝322917N，
＜1.3×＝1.3×145＝188.5(满足要求)
＜85(满足要求)
13杆件受拉：≈140(满足要求)
34杆件所受拉力小于13杆件，故也能满足要求。
12杆件受压，缀板净距为50cm，按两端铰支考虑，
＝1.0×470/10.59＝44.38
＝1.0×470/13.18＝35.66
＝1.0×50/2.3＝21.74
查表得：，＜140(满足要求)
由于23杆件长度和受力均小于12杆件，故也满足要求。
24杆件受力较大，且长度较长，显然不能满足要求，故考虑在其上下部加焊1㎝钢板进行加强。加焊钢板后截面特性如下：
＝12.23cm，＝11.51cm。
＜140(满足要求)
需要的贴角焊缝计算厚度为
需要的贴角焊缝计算厚度为
GBT51126-2015 波分复用(WDM)光纤传输系统工程验收规范需要的贴角焊缝计算厚度为
需要的贴角焊缝计算厚度为
需要的贴角焊缝计算厚度为
需要的贴角焊缝计算厚度为
需要的贴角焊缝计算厚度为
需要的贴角焊缝计算厚度为
需要的贴角焊缝计算厚度为
综上，马鞍溪大桥挂篮杆件受力满足施工要求。
山西焦煤集团五麟煤焦100万吨焦化工程强夯施工方案注：本计算书中受力计算均采用结力求解器软件计算。