施工组织设计下载简介

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钢丝绳安全系数为:6.000；

钢丝绳与墙距离为(m):3.000；

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.20m。

DB37／T 5119-2018 节段式预制拼装综合管廊工程技术规程大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；

脚手板的自重标准值:P2=0.300×1.000/(2+1)=0.100kN/m；

活荷载标准值:Q=2.700×1.000/(2+1)=0.900kN/m；

静荷载的设计值:q1=1.2×0.038+1.2×0.100=0.166kN/m；

活荷载的设计值:q2=1.4×0.900=1.260kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.166×1.5002+0.10×1.260×1.5002=0.313kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max(0.313×106,0.369×106)/5080.0=72.638N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=72.638N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求。

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.100=0.138kN/m；

活荷载标准值:q2=Q=0.900kN/m；

V=0.677×0.138×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×0.900×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=1.985mm；

大横杆的最大挠度1.985mm小于大横杆的最大容许挠度1500.0/150mm与10mm，满足要求。

大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.500=0.058kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.300×1.000×1.500/(2+1)=0.150kN；

活荷载标准值：Q=2.700×1.000×1.500/(2+1)=1.350kN；

集中荷载的设计值:P=1.2×(0.058+0.150)+1.4×1.350=2.139kN

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=1.2×0.038×1.0002/8=0.006kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式:

Mpmax=2.139×1.000/3=0.713kN.m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.719kN.m；

最大应力计算值σ=M/W=0.719×106/5080.000=141.496N/mm2

小横杆的最大弯曲应力σ=141.496N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205.000N/mm2，满足要求。

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.038×1000.04/(384×2.060×105×121900.000)

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.150+1.350=1.558kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式:

最大挠度V=Vqmax+Vpmax=0.020+2.202=2.222mm

小横杆的最大挠度为2.222mm小于小横杆的最大容许挠度1000.000/150=6.667与10mm,满足要求。

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

大横杆的自重标准值:P1=0.038×1.500×2/2=0.058kN；

小横杆的自重标准值:P2=0.038×1.000/2=0.019kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.300×1.000×1.500/2=0.225kN；

活荷载标准值:Q=2.700×1.000×1.500/2=2.025kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.0580.019+0.225)+1.4×2.025=3.197kN；

R=3.197kN

5.脚手架立杆荷载计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248。

NG1=[0.1248+(1.50×2/2+1.50×2)×0.038/1.80]×24.80=5.476

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.30。

NG2=0.300×6×1.500×(1.000+0.2)/2=1.620kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15。

NG3=0.150×6×1.500/2=0.675kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)：0.005。

NG4=0.005×1.500×24.800=0.186kN

经计算得到，静荷载标准值：

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.957kN

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值：

NQ=2.700×1.000×1.500×2/2=4.050kN

风荷载标准值按照以下公式计算：

经计算得到，风荷载标准值：

Wk=0.7×1.95×0.645×0.35=0.308kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式：

N=1.2NG+1.4NQ

=1.2×7.957+1.4×4.050

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为：

N=1.2NG+0.85×1.4NQ

=1.2×7.957+0.85×1.4×4.050

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为：

Mw=0.85×1.4WkLah2/10

=0.850×1.4×0.271×1.500×1.8002/10

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：N=15.218kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.500；

计算长度,由公式lo=kμh确定：l0=3.119m；

长细比Lo/i=197.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.186；

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；

σ=15218.000/(0.186×489.000)=167.318N/mm2；

立杆稳定性计算σ=167.318N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求。

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式：

立杆的轴心压力设计值：N=14.368kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.500；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.119m；

长细比:L0/i=197.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；

σ=14367.708/(0.186×489.000)+156672.306/5080.000

=188.808N/mm2

立杆稳定性计算σ=188.808N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求。

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

风荷载标准值Wk=0.308kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=14.4m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=6.209kN

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=11.209kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l0/i=200.000/15.800的结果查表得到：φ=0.966，l为内排架距离墙的长度；

又：A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2；

Nl=9.096

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=9.096小于双扣件的抗滑力12.800kN，满足要求。

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本方案中，脚手架排距为1000mm，内排脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1200mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=866.20cm4，截面抵抗矩W=108.30cm3，截面积A=21.95cm2。

受脚手架集中荷载N=1.2×7.957+1.4×4.050=15.218kN；

水平钢梁自重荷载q=1.2×21.950×0.0001×78.500=0.207kN/m；

经过连续梁的计算得到：

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁变形图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：

R[1]=17.200kN

R[2]=14.175kN

最大弯矩Mmax=1.807kN.m

最大应力σ=M/1.05W+N/A=1.807×106/(1.05×108300.0)+

0.000×103/2195.0=15.891N/mm2

水平支撑梁的最大应力计算值15.891N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215.000N/mm2,满足要求。

9.悬挑梁整体稳定性计算

水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下：

φb=570×10.0×63.0×235/(1200.0×160.0×235.0)=1.87

经过计算得到最大应力σ=1.807×106/(0.919×108300.00)=18.152N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算σ=18.152小于[f]=215.000N/mm2,满足要求。

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下式计算：

其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力RCi=RUisinθi。

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：

RU1=18.525kN

（1）钢丝拉绳(支杆)内力计算：

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为

RU=18.525kN

如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

计算中[Fg]取18.525kN，α=0.820，K=6.000，得到：d=16.47㎜

经计算，钢丝绳最小直径必须大于17.000mm才能满足要求。

（2）钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为：

N=RU=18.525kN

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为：

其中[f]为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f]=125N/mm2；

所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径D=(1852.543×4/3.142×125.000)1/2=14.000mm；

12.锚固段与楼板连接的计算

（1）水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.153kN；

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f]=50N/mm2；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[152.719×4/(3.142×50×2)]1/2=1.394mm；

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

（2）水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：

螺栓的轴向拉力N=0.153kN小于螺栓所能承受的最大拉力F=67.510kN，满足要求。

（3）水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：

混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:

经过计算得到公式右边等于161.75kN，大于锚固力N=14.17kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求。

1.采用[12cm型槽钢，自重为120N/m，搭设高度H=24.8m,立杆横距b(架宽)＝1.0m,立杆纵距L=1.5m,大横杆步距1.8m,铺竹脚手板2层，同时施工2层，施工荷载QK=2.7kN/m2，连墙杆布置为两步三跨。密目网全封闭。

2.脚手架每一纵距一步内只有一根小横杆，在立杆与大横杆的交点

处，小横杆伸出外排杆100mm,伸出150mm,里排立杆距墙200mm。

3.由于满铺脚手板，所以应在原有两根小横杆中间再加一根，同

4.按照规定，作业层外排架临时防护为两道防护栏杆，原有一道大

横杆，需再增加一道大横杆及一个扣件。

5.剪刀撑按水平4跨垂直4步一组设置，两杆交叉与地面成450角。

6.悬挑架结构应满布剪刀撑。

7.连墙件采用主体预埋钢管，用槽钢将脚手架与主体连接，预埋槽钢以高出砼面20cm为宜。

2.竹笆脚手板应按其主竹筋垂直纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。

3.密目网必须使用获得省安监总站准用证的产品，要从脚手架底部开始全部用密目式安全网全封闭，密目网要设在外排立杆的里侧，密目网的绑扎要用尼龙绳每孔一扎。

4.安全网的设置：从脚手架底部开始全部用密目式安全网全封闭，密目网要设在外排立杆的里侧。密目网的绑扎要用尼龙绳环形绑扎或用短绳每孔一绑。施工层要设随层网，设18cm高的连续挡脚板，挡脚板要用铁丝绑在立杆上。设0.6m和1.2m高防护栏杆两道，防护栏杆要刷红白相间的境界色。

5.人行斜道的设计:人行斜道的宽度为1.2m，坡度为1：3（高：长）。

斜道拐弯平台面积为9m2,宽度为1.5m。斜道两侧及拐弯平台外围设置1.2m的防护栏杆及高180mm的挡脚板。人行斜道的脚手板上钉防滑木条，其厚度为30mm，间距为250mm。斜道使用钢管搭设，主要杆件有立杆、大横杆、小横杆、斜撑杆、剪刀撑等。立杆纵距为1.5m，埋入地下500mm,大横杆间距为1.0m。小横杆置于斜横杆上间距为1m。拐弯处小横杆间距为0.6m。为保证斜道的稳固，在斜道两侧、平台外围和端部应设置剪刀撑，并加强脚手架连墙杆的设置。斜道脚手板应铺平、铺牢。

6.防护棚的设置：在棚上要满铺木脚手板，棚边要设置1m高的挡板，在棚上再挂一层安全网，以防止高空坠落物反弹出防护棚外伤人。

五、悬挑架安全技术措施

1.外脚手架立杆基础外侧应挖排水沟，以防雨水浸泡地基。

2.钢管架设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并连通大横

杆，形成霹雷网络，并检测接地电阻不大于30欧姆。

3.外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可

4.外脚手架必须及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。

5.外脚手架严禁钢竹、钢木搭设，禁止扣件、绳索、铁丝等混用。

6.外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、

7.严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大

8.控制扣件螺栓拧紧力矩，采用扭力扳手，扭力矩应控制在40～50N·m

9.严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使

施工荷载内、外传递平衡。

10.保证脚手架的整体性，不得与井架、升降机一并拉接，不得截断

11.钢脚手架再架设和使用期间，要严防与带电体接触。钢脚手架需

要穿过或靠近380V以内的电力线路，距离在2m以内时，应采取可靠的绝缘措施。

12.在钢脚手架上施工的电焊机和混凝土振动器等，要放在干燥木板

上。操作者要戴绝缘手套，经过钢脚手架的电线要严格检查并采取安全措施。

13.采用直径30mm，壁厚3mm的镀锌钢管设置避雷针。

14.采用截面为16mm2铜导线，按照脚手架每40m设置一根接地线。接地线的连接保证接触可靠。

六、悬挑架拆除安全技术措施

1.拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟定出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步

骤合方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。

2.拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应专人指挥，禁止非作业人员进入。

TCECS505-2018 光纤光栅结构振动检测与监测标准.pdf3.拆架的高处作业人员应戴安全帽、系好好全带、扎裹图腿、穿软底防滑鞋。

4.拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，尔后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。

5.拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。

6.连墙杆应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。

7.拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人由关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

8.拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。

9.在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

10.拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运山东省《低温空气源热泵供暖(空调)系统技术规程》DB37∕T 5095-2017 [附条文说明].pdf，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回

11.其他安全技术措施参见《安全生产专项施工方案》。