施工组织设计下载简介
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铁路明珠地产**地下室模板安全施工方案M=0.1×q×l2+0.20×p×l
=0.1×2.3*7×0.*2+0.20×3.5×0.*
=0.*22(KNm)
取M=0.*22(KNm)计算模板强度:
DL／T51*1.1～51*1.17—201*电气装置安装工程质量检验及评定规程σ=0.*22×10*/(**×103)=12.**f=13(N/mm2)。
q=7.**×0.3=2.3*7KN/m
ω=0.*77×q×l*/(100×E×I)l/250
ω=0.*77×2.3*7×0.**×1012/(100×1.0×10*×25*×10*)=0.*1mml/250
=*00/250=3.*mm
松木方料(*0×*0)模板连接排挡强度及刚度均满足要求。
2梁模板强度及刚度验算
主梁以500×*00为主，主梁模板12mm厚高强度覆塑竹胶合板(1000mm宽)有关计算参数如下：
E=1.0(10*MPa；W=2*cm3；I=1*.*cm*；f=17Mpa。
松木方料间距为250mm
1）底模模强度及刚度验算
验算高为*00的主梁：
振捣砼时产生的荷载：e=2.0KN/m2
九合板及支架自重：（12mm）a=0.3KN/m2
主梁的混凝土及主梁钢筋自重：25.5×0.*=20.*KN/m2
q=[1.2×(0.3+20.*)+1.*×2]=27.**(KN/m)
按简支梁考虑，计算简图如下：
M=0.1×q×l2=0.125×27.**×0.252=0.21*(KN*m)
σ=0.21*×10*/(2*×103)=*f=17(N/mm2)
q=1.2×(0.3+20.*)=2*.**(KN/m)
ω=q×l*/(3**×E×I)l/250
ω=2*.**×0.25*×1012/(3**×1.0×10*×1*.*×10*)=0.175mml/*00
=250/*00=0.*25mm
经验算，底模强度与刚度均满足要求。
2)侧模强度及刚度验算
因为侧模下部分为受力最大处，所以取侧模底部100mm为计算对象。
E=1.0(10*MPa；W=2*cm3；I=1*.*cm*；f=17Mpa。
振捣砼时产生的荷载：e=*.0KN/m2
新浇砼对模板产生的荷载：f
f1=0.22×γc×t0×β1×β2×ν0.5
混凝土的浇筑速度：ν=3m/h
混凝土的浇筑温度为30oC（即t0=*.**h）,塌落度为110～150mm
f1=0.22×γc×t0×β1×β2×ν0.5
f1=0.22×2*×*.**×1.0×1.15×30.5
f1=**.7KN/m2
f2=2*×0.75=1*(KN/m2)
取f=1*(KN/m2)
q=[1.2×1*+1.*×*.0]×0.*=2*.**(KN/m)
按简支梁考虑，计算简图如下：
M=0.125×q×l2=0.125×2*.**×0.252=0.1*125(KN/m)
σ=0.1*125×10*/(2*×103)=7.** q=1.2×1*×0.1=2.1*(KN/m) ω=5×q×l*/(3**×E×I)l/250 ω=5×2.1*×0.25*×1012/(3**×1.0×10*×*.**×10*)=0.22*mml/250 =250/250=10mm 经验算，侧模强度与刚度均满足要求。 3）木方料水平钢管强度及挠度验算 松木方料间距为300mm，其下纵横向水平钢管的间距为*00mm。考虑到现*Ф**×3.5钢管长期使用，有一定磨损，故钢管壁厚按2.*mm考虑，即将钢管按Ф**×3.0计算。 Ф**×3.0钢管截面特性计算： 查《建筑施工手册》，常用结构计算，得 回转半径：I=/* W=*.2*7cm3,I=10.1*cm*,A=3.*7*cm2;f=205N/mm2;I=1.*0cm 模板及其支架自重0.3KN/m2 楼板的混凝土及楼板钢筋自重25.1×0.25=*.275KN/m2 施工人员及设备均布荷载：2.5KN/m2 P=[（0.3+*.275）×1.2+2.5×1.*]×0.*×0.3=3.0*KN M=0.175Pl=0.175×3.0*×1.0=0.53*(KNm) σ=0.53*×10*/(*.2*7×103)=12*.* ωmax=1.1**×pl3/100EI ωmax=1.1**×3.0*×103×10003/(100×2.0*×105×10.1*×10*)=1.**mm 水平钢管强度及挠度满足要求。 *）满堂钢管脚手架竖向承载力验算 本工程支模架采用Ф**×3.5mm钢管脚手架。计算如前述《3、支承松木方料水平钢管强度及挠度验算》将钢管按Ф**×2.*计算。 采用满堂脚手架支撑，横向间距1.1mm，纵向间距1.1m,脚手架步距h=1.5m。设步距2~3道。 模板支架沿梁每米长度的荷载： a>模板及木楞：0.5×(0.*×2+1.1)=1.35KN/m b>混凝土及钢筋自重：25.5×(0.25×0.*+0.*×0.1)=7.1*KN/m c>施工人员及设备：3.0×1.1=3.3KN/m q=1.2×(a+b)+1.*×c=1.2×(1.35+7.1*)+1.*×3.3=1*.*1(KN/m) 立杆计算长度：l0=kuh=1.155×1.50×1.5=2.*mφ 查表，得(=0.1*0 所以，[N]=(Af=0.1*0×3.*7*×102×205=15.5KN N=1*.*1KN<[N]=15.5KN(采用Ф**×3.5mm钢管脚手架，脚手架步距h=1.5m).故钢管立柱承载力满足要求。 3、柱模板支撑计算书 柱模板的截面宽度B=*00mm，B方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度H=*00mm，H方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度L=3*00mm， 柱箍间距计算跨度d=500mm。 柱箍采用双钢管**mm×3.0mm。 柱模板竖楞截面宽度*0mm，高度*0mm。 B方向竖楞*根，H方向竖楞*根。 2）柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中c——混凝土的重力密度，取2*.000kN/m3； t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.71*h； T——混凝土的入模温度，取20.000℃； V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1——外加剂影响修正系数，取1.000； 2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.*50。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=*0.5*0kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=30.000kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值F2=*.000kN/m2。 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。 荷载计算值q=1.2×30.000×0.500+1.*×*.000×0.500=20.*00kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=50.00×1.*0×1.*0/*=27.00cm3； I=50.00×1.*0×1.*0×1.*0/12=2*.30cm*； 其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M——面板的最大弯距(N.mm)； W——面板的净截面抵抗矩； [f]——面板的抗弯强度设计值，取10.00N/mm2； 其中q——荷载设计值(kN/m)； 经计算得到M=0.100×(1.2×15.000+1.*×2.000)×0.2*7×0.2*7=0.127kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.127×1000×1000/27000=*.**7N/mm2 面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求! T=3Q/2bh<[T] 其中最大剪力Q=0.*00×(1.2×15.000+1.*×2.000)×0.2*7=3.07*kN 截面抗剪强度计算值T=3×307*.0/(2×500.000×1*.000)=0.513N/mm2 截面抗剪强度设计值[T]=1.20N/mm2 抗剪强度验算T<[T]，满足要求! v=0.*77ql*/100EI<[v]=l/250 面板最大挠度计算值v=0.*77×15.000×2*7*/(100×***0×2*3000)=0.31*mm 面板的最大挠度小于2**.7/250,满足要求! 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方的计算宽度取BH两方向最大间距0.2*7m。 荷载计算值q=1.2×30.000×0.2*7+1.*×*.000×0.2*7=10.2*1kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载q=5.131/0.500=10.2*1kN/m 最大弯矩M=0.1ql2=0.1×10.2*1×0.50×0.50=0.257kN.m 最大剪力Q=0.*×0.500×10.2*1=3.07*kN 最大支座力N=1.1×0.500×10.2*1=5.***kN 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=*.00×*.00×*.00/*=3*.00cm3； I=*.00×*.00×*.00×*.00/12=10*.00cm*； 抗弯计算强度f=0.257×10*/3*000.0=7.13N/mm2 抗弯计算强度小于10.0N/mm2,满足要求! 最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: T=3Q/2bh<[T] 截面抗剪强度计算值T=3×307*/(2×*0×*0)=1.2*3N/mm2 截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! 最大变形v=0.*77×*.551×500.0*/(100×7000.00×10*0000.0)=0.*7*mm 最大挠度小于500.0/250,满足要求! 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P： P=(1.2×30.00+1.*×*.00)×0.2*7×0.500=5.13kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 最大弯矩Mmax=0.55*kN.m 最大变形vmax=0.0**mm 最大支座力Qmax=11.215kN 抗弯计算强度f=0.55*×10*/**5*000.0=5*.00N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于**0.0/150与10mm,满足要求! *)B方向对拉螺栓的计算 其中N——对拉螺栓所受的拉力； A——对拉螺栓有效面积(mm2)； f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm):12 对拉螺栓有效直径(mm):10 对拉螺栓有效面积(mm2):A=7*.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=12.*20 对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=11.215 对拉螺栓强度验算满足要求! 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P： P=(1.2×30.00+1.*×*.00)×0.2*7×0.500=5.13kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 最大弯矩Mmax=0.55*kN.m 最大变形vmax=0.0**mm 最大支座力Qmax=11.215kN 抗弯计算强度f=0.55*×10*/**5*000.0=5*.00N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于**0.0/150与10mm,满足要求! *)H方向对拉螺栓的计算 其中N——对拉螺栓所受的拉力； A——对拉螺栓有效面积(mm2)； f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm):12 对拉螺栓有效直径(mm):10 对拉螺栓有效面积(mm2):A=7*.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=12.*20 对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=11.215 对拉螺栓强度验算满足要求! 柱箍钢楞的计算简图如下： *.地下室剪力墙模板计算 地下室剪力墙为300厚,高为*.2m（实际浇筑高度为3.2m），采用胶合板(1*mm厚)组成的定型大模板(如下图)，用(**(3.5钢管组合作为支承模板的围檩，围檩间距为*00mm。内外模板间用Φ1*对拉螺栓夹紧，设置间距为*50(*50，砼的浇筑速度为3m/h。 1）地下室剪力墙模板的计算 新现浇砼对模板产生的荷载:f 混凝土的浇筑速度：v=3m/h 混凝土的浇筑温度为300C(即t0=4.44h),塌落度为110~150mm f1=0.22(24(4.44(1.0(1.15(30.5 f1=46.7kN/m2 f2=24(3.2=76.8kN/m2 取f=46.7kN/m2 由于泵送砼所产生的水平荷载甚小，且仅作用于有效高度范围内，故可忽略不计。 q=1.2(46.7(0.9=50.44(kN/m2) M=0.1(q(l2=0.1(50.44(0.42=0.80704(kN·m) q=1.0(46.7=46.7kN/m 经验算，柱模强度与刚度均满足要求。 支承围檩采用用(48(3.5钢管(Ix=12.19cm4,Wx=5.08cm3，E=2.1105)，用Φ14对拉螺栓收紧(Φ14对拉螺栓允许承载力f=17.8kN)。墙模板受到的侧压力由前面已求得q=56.04(kN/m2) 线荷载：q=56.04(0.4=22.416kN/m 支承围檩的计算简图如下： 荷载设计值应乘以0.85的折减系数。 Mx=0.10((0.85(22.416)(0.452=0.39(kN·m) 线荷载q=46.7(0.4=18.68（kN/m） 内外模板间用Φ14对拉螺栓夹紧，设置间距为450(450则每根拉杆受力面积为A： A=0.45(0.45=0.203 N=q(A=0.85(1.2(46.7(0.203=9.67(kN) 对拉螺栓强度满足要求。 楼板与梁支模结构支撑立柱须设置剪刀撑，且须双向布置，间距不大于6m，确保支撑结构的稳定性。混凝土结构的模板工程，是混凝土成型施工中的一个组成部分。模板工程的安全技术措施有： 1.工作前应戴好安全帽，检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，防止掉落伤人。工作时应集中思想，避免钉子扎脚和空中滑落。 2.安装与拆除5米以上的模板，应搭设脚手架，并设防护栏杆，禁止在同一垂直面上下操作。高处作业要系安全带。 GB／T 39470-2020标准下载3.不得在脚手架上堆放大批模板等材料。 4.高处、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实安全措施。高处拆模时，应有专人指挥，并在下面标出工作区。组合钢模板装拆时，上下应有人接应，随装拆随运送，严禁从高处掷下。 5.支撑、牵杠等不得搭在门窗框架和脚手架上，通路中间的斜撑，拉杆应放在1.8米以上处，支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢；拆模间歇，应将已拆除的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放。 6.拆除模板一般用长撬棍。应防止整块模板掉下，以免伤人。 7.模板上有预留洞口，应在安装后盖好洞口。混凝土板上的预留洞口中，应在模板拆除后随即将洞口盖好。 8.因为在主体封顶两个月后才能浇注后浇带砼，所以后浇带处模板拆除时间与后浇带两侧模板不同，因此后浇带模板支撑要单独搭设。 J-TG-T_3512-2020标准下载9.连成整体的模板支撑最外侧四周要满布剪刀撑和扫地杆。