施工组织设计下载简介
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高大模板工程施工方案(1)当梁砼强度达到设计要求后，即可进行预应力钢绞线张拉。张拉完成后才可进行排架的拆除施工，拆架时应按全跨对称、缓慢、均匀的原则，由跨中向两端拆卸。
6.1施工过程中，严格按本施工方案的规定施工。本工程中涉及的高空区域的组合模板工程，尚应组织操作人员进行技术训练，使操作人员充分熟悉和掌握施工设计及安全操作技术。
6.2严格控制施工荷载，泵送混凝土应分散给料，严禁集中一个部位放料，混凝土输送上、下联系工作应正常。
6.4安装和拆除模板及排架，当高度在2m及2m以上时（即为高处作业），尚应遵守高处作业的有关规定。
6.5安装和拆除模板盘州宏财明馨高中建设项目室内精装修、景观绿化设计及部分专项深化设计公开招标文件.pdf，必须严格遵守国家颁布的建筑安装工程安全施工及安全操作规程等有关规定。
6.6遇有恶劣天气，如了降雨、大雾及六级以上大风等情况，应暂停高处作业；雨停止后，要及时清除模架及地面的积水，如遇降雨降雪气候，需做好相关防滑措施。
6.7施工用临时照明和机电设备的接线安设，应由电工操作，严禁非电工接线及乱安电灯或电器设备。
6.8模板夜间施工时，要有足够的照明设施。注意220V小太阳灯不得用于模板排架内的照明。
6.9高空区域结构拆除模板时，周围应设置安全网，拆模施工时，应对外围安全网进行检查，确保安全网完好、有效。在楼层走道处，需设置警示牌。在楼地面需设置安全警戒区，并设专人维持安全，防止伤人；模板拆除时需及时组织人员从上至下进行传递，拆下的模板和支撑及时搬运至临近楼层内并由货梯或井架垂直运输至地面，严禁向下抛扔，并避免交叉作业。
6.10从事模板的施工人员，要经常组织技术培训，提高专业技术和安全操作知识。
6.11进入施工现场的人员，要佩戴安全帽，进行高处作业的人员，穿胶鞋，应系好安全带、安全帽及安全带等安全用具，应定期检验，不合格的严禁使用。
6.12支模过程中如遇中途停歇，应将已就位的模板或支承件联结稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时，应将已松扣的模板、支承件拆下运走，防止坠落伤人或操作人员扶空坠落。
6.13拆除承重模板时，必要时应先设立临时支撑，防止突然整块坍落。并应由2个人以上配合拆除。
6.14高空区排架靠楼层外侧需按方案要求设置双道栏杆和双层安全网，内层为白色防坠安全网，外层为绿色细目安全网，安全网需经安全部门验收通过，拆模前需再次对安全网及栏杆进行检查。
（1）《建筑施工计算手册》（中国建筑工业出版社）
（1）九夹板；（2）100×100mm方木；（3）Ф48×3.5钢管；
钢筋砼自重26KN/m3
梁最高1.4m，宽度为0.5m，q1=26×1.4×0.5=18.2KN/m
支架、模板、方木系统自重q4=4.0KN/m2
砼振捣力2.0KN/m2
砼冲击力2.0KN/m2
施工人员行走、机械材料堆放2.0KN/m2
q5=(2.0+2.0+2.0)=6KN/m2
（3）荷载有效组合（按梁长度方向考虑）：
Q1=1.2×(q1+q4)+1.4×q5=1.2×(18.2+4×0.5)+1.4×6×0.5=28.44KN/m;
（1）单根钢管承载力计算
a.Ф48×3.5单根立杆极限承载力
立杆长度：1.8m—支架立杆步距;
回转半径:i=1.58cm;
截面积:A=489mm2;
钢管的抗压、抗弯强度设计值：f=205×0.85=174.25KN/m2;
长细比：λ=h0/i=204.8/1.58=12.96;
立杆计算长度h0=h+2a=1.8+2×0.124=2.048
a—模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度
查表得出轴心受压构件的稳定系数：φ=0.396
b.立杆扣件抗滑移承载力计算（两只扣件）
n2=8.0×2=16.0KN;
扣件允许承载力8KN;
c.立杆偏心受压极限承载力计算
n3/φA+MW/W≤f;n3/φA+n3×e/W≤f
截面模量：W=5.08×103
N=Mmin(33.742，16，11.964)，取N=11.96KN;
下部立杆按对接连接，不考虑偏向受压。
N=ql/2＝28.44×0.6/2=8.5KN
则每根立杆受力N＜［N］=11.96KN，故符合要求
（3）大横杆抗弯及挠度验算
受弯构件的容许挠度：f=L/150与10mm；
钢管参数：E=2.06×105N/mm2;I=12.19×104mm4;W=5080mm3
q线=q×L=28.44/2=14.22N/mm
挠度f=5qL4/384EI=5×14.22×6004/384×2.06×105×12.19×104=1.0mm≤600/150=4mm
σ=M/W=1/8(qL2)/5080=126Mpa<[σ]=215Mpa
(4)方木抗弯、挠度验算
以宽梁处为例验算q=28.44KN/m
楞木设计荷载值：q木=q×L=28.44×2×0.2=11.4N/mm
Mmax=1/8qL2=1/8×11.4×3002=128250N.mm
W=1/6bh2=1/6×50×1002=83333mm3
σ=Mmax/W=1.5N/mm2<[σ]=11N/mm2
四、地下室大截面梁计算
梁截面宽度B=500mm，
梁截面高度H=1900mm，
H方向对拉螺栓3道，对拉螺栓直径14mm，
对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。
梁模板使用的木方截面50×100mm，
梁模板截面侧面木方距离300mm。
梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算
模板自重=0.340kN/m2；
钢筋自重=1.500kN/m3；
混凝土自重=24.000kN/m3；
施工荷载标准值=2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；
T——混凝土的入模温度，取20.000℃；
V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；
1——外加剂影响修正系数，取1.000；
2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2
实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2
倒混凝土时产生的荷载标准值F2=6.000kN/m2。
梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！
梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下
抗弯强度计算公式要求：f=M/W<[f]
其中f——梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M——计算的最大弯矩(kN.m)；
q——作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；
q=(1.2×28.80+1.4×6.00)×1.90=81.624N/mm
最大弯矩计算公式如下:
f=0.735×106/102600.0=7.160N/mm2
梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.6×0.300×81.624=14.692kN
截面抗剪强度计算值T=3×14692/(2×1900×18)=0.644N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
面板的抗剪强度计算满足要求!
最大挠度计算公式如下:
其中q=28.80×1.90=54.72N/mm
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
v=0.677×54.720×300.04/(100×6000.00×923400.1)=0.542mm
梁侧模板的挠度计算值:v=0.542mm小于[v]=300/250,满足要求!
其中N——穿梁螺栓所受的拉力；
A——穿梁螺栓有效面积(mm2)；
f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
穿梁螺栓承受最大拉力N=(1.2×28.80+1.4×6.00)×1.90×0.60/3=16.33kN
穿梁螺栓直径为14mm；
穿梁螺栓有效直径为11.6mm；
穿梁螺栓有效面积为A=105.000mm2；
穿梁螺栓最大容许拉力值为[N]=17.850kN；
穿梁螺栓承受拉力最大值为N=16.325kN；
穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。
每个截面布置3道穿梁螺栓。
穿梁螺栓强度满足要求!
六、梁支撑脚手架的计算
(一)梁底支撑横向钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方支撑传递力。
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管变形图(mm)
支撑钢管剪力图(kN)
最大弯矩Mmax=0.057kN.m
最大变形vmax=0.007mm
最大支座力Qmax=5.490kN
抗弯计算强度f=0.057×106/5080.0=11.28N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于216.7/150与10mm,满足要求!
(二)梁底支撑纵向钢管计算
纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管变形图(mm)
支撑钢管剪力图(kN)
最大弯矩Mmax=0.780kN.m
最大变形vmax=0.905mm
最大支座力Qmax=10.718kN
抗弯计算强度f=0.780×106/5080.0=153.51N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求!
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=10.72kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
R≤8.0kN时，可采用单扣件；8.0kN
其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力N1=10.72kN(已经包括组合系数1.4)
脚手架钢管的自重N2=1.20×0.129×4.250=0.658kN
N=10.718+0.658=11.376kN
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；
i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58
A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89
W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08
——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
l0——计算长度(m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l0=(h+2a)(2)
k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；
u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.700
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.10m；
公式(1)的计算结果：l0=1.167×1.700×1.50=2.976m=2976/15.8=188.345=0.203
=11376/(0.203×489)=114.542N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.100=1.700m=1700/15.8=107.595=0.537
=11376/(0.537×489)=43.288N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0=k1k2(h+2a)(3)
k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.007；
公式(3)的计算结果：l0=1.167×1.007×(1.500+2×0.100)=1.998m=1998/15.8=126.442=0.418
=11376/(0.418×489)=55.657N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
六、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求：
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
3.整体性构造层的设计：
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
5.顶部支撑点的设计：
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
6.支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设GB 50205-2020 钢结构工程施工质量验.pdf，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施SY／T 6921-2019 煤层气井排采安全技术规范.pdf，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。