施工组织设计下载简介

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1.梁内侧立杆稳定性验算:

横杆的最大支座反力：N1=0.768kN；

武汉市装配式建筑装配率计算细则（武汉市城乡建设局2019年8月）脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×3.65=0.565kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N=0.768+0.565+0.292+2.726=4.352kN；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

立杆计算长度lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；

lo/i=2945.25/15.9=185；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；

钢管立杆受压应力计算值；σ=4351.842/(0.209×424)=49.1N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=49.1N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

2.梁外侧立杆稳定性验算：

横杆的最大支座反力：N1=1.921/Sin75o=1.989kN；

N=1.989+0.481=2.47kN；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

lo=k1uh/Sinθ(1)

立杆计算长度lo=k1uh/Sinθ=1.155×1.7×1.5/0.966=3.049m；

lo/i=3049.147/15.9=192；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.195；

钢管立杆受压应力计算值；σ=2469.723/(0.195×424)=29.9N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=29.9N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。

柱截面宽度B(mm):650.00；柱截面高度H(mm):650.00；柱模板的总计算高度:H=3.00m；

柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；

柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；

对拉螺栓直径(mm):M12；

直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；

柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；

竖楞材料:木方；竖楞合并根数:2；

宽度(mm):40.00；高度(mm):90.00；

面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；

面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；

面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；

方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；

方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；

钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；

二、柱模板荷载标准值计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

分别计算得20.036kN/m2、72.000kN/m2，取较小值20.036kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值q1=20.036kN/m2；

倾倒混凝土时产生的荷载标准值q2=2kN/m2。

模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=285mm，且竖楞数为3，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。

对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；

式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=q1+q2=9.737+1.134=10.871kN/m；

面板的最大弯矩：M=0.1×10.871×285×285=8.83×104N.mm；

面板最大应力按下式计算：

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；

W=450×15.0×15.0/6=1.69×104mm3；

面板的最大应力计算值：σ=M/W=8.83×104/1.69×104=5.233N/mm2；

面板的最大应力计算值σ=5.233N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！

最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下:

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；

式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=q1+q2=9.737+1.134=10.871kN/m；

面板的最大剪力：V=0.625×10.871×285.0=1936.485N；

截面抗剪强度必须满足下式：

τ=3V/(2bhn)≤fv

面板截面受剪应力计算值:τ=3×1936.485/(2×450×15.0)=0.430N/mm2；

面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；

面板截面的受剪应力τ=0.43N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！

最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下:

ν=0.521ql4/(100EI)

I=450×15.0×15.0×15.0/12=1.27×105mm4；

面板最大容许挠度:[ν]=285/250=1.14mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.521×9.02×285.04/(100×6000.0×1.27×105)=0.408mm；

面板的最大挠度计算值ν=0.408mm小于面板最大容许挠度设计值[ν]=1.14mm,满足要求！

模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。

本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，竖楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=40×90×90/6×2=108cm3；

I=40×90×90×90/12×2=486cm4；

支座最大弯矩计算公式：

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×20.036×0.285×0.900=6.167kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.285×0.900=0.718kN/m；

q=6.167+0.718=6.885kN/m；

竖楞的最大弯距：M=0.1×6.885×450.0×450.0=1.39×105N·mm；

竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=1.39×105/1.08×105=1.291N/mm2；

竖楞的最大应力计算值σ=1.291N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×20.036×0.285×0.900=6.167kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.285×0.900=0.718kN/m；

q=6.167+0.718=6.885kN/m；

竖楞的最大剪力：V=0.6×6.885×450.0=1859.026N；

截面抗剪强度必须满足下式：

τ=3V/(2bhn)≤fv

竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×1859.026/(2×40.0×90.0×2)=0.387N/mm2；

竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.387N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！

最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:

νmax=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

竖楞最大容许挠度:[ν]=450/250=1.8mm；

竖楞的最大挠度计算值:ν=0.677×6.89×450.04/(100×9000.0×4.86×106)=0.044mm；

竖楞的最大挠度计算值ν=0.044mm小于竖楞最大容许挠度[ν]=1.8mm，满足要求！

本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.493×2=8.99cm3；

I=10.783×2=21.57cm4；

按集中荷载计算（附计算简图）：

P=(1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9)×0.305×0.45=3.32kN；

B方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力:N=4.829kN；

B方向柱箍弯矩图(kN·m)

最大弯矩:M=0.126kN·m；

B方向柱箍变形图(mm)

最大变形:ν=0.029mm；

柱箍截面抗弯强度验算公式

σ=M/(γxW)

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=126239.02N·mm；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=8986mm3；

B边柱箍的最大应力计算值:σ=13.38N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；

B边柱箍的最大应力计算值σ=1.26×108/(1.05×8.99×106)=13.38N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!

经过计算得到:ν=0.029mm；

柱箍最大容许挠度:[ν]=325/250=1.3mm；

柱箍的最大挠度ν=0.029mm小于柱箍最大容许挠度[ν]=1.3mm，满足要求!

六、B方向对拉螺栓的计算

对拉螺栓的型号:M12；

对拉螺栓的有效直径:9.85mm；

对拉螺栓的有效面积:A=76mm2；

对拉螺栓所受的最大拉力:N=4.829kN。

对拉螺栓所受的最大拉力N=4.829kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.493×2=8.99cm3；

I=10.783×2=21.57cm4；

按计算（附计算简图）：

P=(1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9)×0.305×0.45=3.32kN；

H方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力:N=4.829kN；

H方向柱箍弯矩图(kN·m)

最大弯矩:M=0.126kN·m；

H方向柱箍变形图(mm)

最大变形:ν=0.029mm；

柱箍截面抗弯强度验算公式:

σ=M/(γxW)

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=126239.02N·mm；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=8986mm3；

H边柱箍的最大应力计算值:σ=13.379N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；

H边柱箍的最大应力计算值σ=1.26×108/(1.05×8.99×106)=13.379N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!

经过计算得到:ν=0.029mm；

柱箍最大容许挠度:[ν]=325/250=1.3mm；

柱箍的最大挠度ν=0.029mm小于柱箍最大容许挠度[ν]=1.3mm，满足要求!

GB／T51416-2020 混凝土坝安全监测技术标准及条文说明八、H方向对拉螺栓的计算

对拉螺栓的直径:M12；

对拉螺栓有效直径:9.85mm；

DB34／T 1974-2013标准下载对拉螺栓有效面积:A=76mm2；

对拉螺栓所受的最大拉力:N=4.829kN。

对拉螺栓所受的最大拉力:N=4.829kN小于[N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!