施工组织设计下载简介

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国家高速公路网某公路分离式立交桥现浇梁支架搭设安全施工方案

(3)、“架子把住10道关”

脚手架是建筑安装工程施工人员进行高处作业及垂直运输的设施，万一脚手架发生故障，往往会造成多人伤亡的重大事故。因此，对各种脚手架必须认真把好10道关：材质关、尺寸关、铺板关、栏护关、连接关、承重关、上下关、雷电关、挑梁关、检验关。

(4)、从事高处作业人员要定期或随时体检，发现有不宜登高的病症，不得从事高处作业。严禁酒后登高作业。

(5)、高处作业人员不得穿拖鞋或硬底鞋。所需的材料要事先准备齐全GB／T 50525-2010标准下载，工具应放在工具袋内。

(7)、高处作业与地面联系，应由专人负责，或配有通讯设施。

十二、文明、环保施工措施

坚持文明施工，促进现场管理和施工作业标准化、规范化。施工平面布置合理，施工操作标准、规范，施工环境安全可靠，现场材料管理标准有序，内业资料齐全。合理规划施工平面、合理施工组织：有项目概况标牌，有详细的施工方案，做好技术、安全、质量交底。规范施工、文明施工：工地有施工负责人，技术人员现场指导；各工班负责人必须现场搞好交接；有冬雨季施工措施；严格按技术交底、施工图纸和施工规范施工。危险处所设置醒目标志、围栏；不穿凉鞋、拖鞋施工；现场有安全员，并佩带袖标；现场有安全警示牌，工地要有看护人员。处理好与地方的关系：在施工过程中，搞好路地共建，处理好与当地政府和群众的关系，严肃群众纪律。做到施工不影响居民的生活和生产，并为当地提供力所能及的服务。同时要尊重当地和少数民族的风俗习惯，严格遵守民族政策。争创山东省“标准文明施工样板工地”。

本工程的环境保护和水土保护目标是：“三不破坏”——不破坏自然景观、人文景观、不破坏生态环境；“三不污染”——不造成水质污染、不造成空气污染、不造成噪音污染。保护生态环境，防止水土流失，在施工时应做到全面规划，合理布局，化害为利，创造清洁适宜的生活和劳动环境。

现浇箱梁WDJ碗扣支架验算计算书

采用WDJ碗扣式满堂支架施工，跨公路处采取梁式支架，双向分离设计。以WDJ碗扣支架立杆为主受力杆件，立杆为Φ48×3.5mm，面积A=489mm2，[σ]=205Mpa，立杆布置0.9m(顺桥向)×0.9m(横桥向)，水平步距1.2米；腹板下加密为0.9m(顺桥向)×0.6m(横桥向)，水平步距为1.2米；中横梁、端横梁及腹板处加密为0.6×0.6m，水平杆步距0.6m，纵横向剪刀撑每隔三排设置一道。在顶托上纵向铺设［10槽钢，横向间距为0.6m，在横向铺设10×10cm的横向方木，纵向间距为0.3m。

门洞中间墩采用ф500钢管，间距2.5一道。

q1=26*3.5=91Kpa/m2

q1=26*18.17/12.5=37.79Kpa/m2

q1=26*10.81/12.5=22.48KPa/m2

q2—箱梁内模、底模（含方木）、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，取q2=1.0KPa；

q3—施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，取q3=2.5KPa；

q4—振捣砼产生的荷载，底板取2.0KPa，侧板取4.0KPa；

q5—砼对侧模的压力。现浇箱梁水平分层厚度采用30cm,砼浇筑速度V=1.2m/h，砼入模温度采用T=28。C，砼初凝时间按t=4h配比控制，则砼对侧模的做大压力

q5=0.22*γ*t*K1*K2*V1/2

其中：γ—砼的容重，取26KN/m3

K1—外加剂影响修正系数，取值1.2

K2—砼坍落度影响修正系数；坍落度在110~150mm时，取值1.15

则：q5=0.22*26*4*1.2*1.15*1.21/2=34.6KPa

q6—倾倒砼产生的水平荷载，取2.0KPa

q7—支架及配件自重，按照1.1KPa

风荷载标准值计算：Wk=0.7*μz*μs*W0=0.7*1.0*0.8*0.3=0.17KN/m2

q1+q2+q3+q4+q7

1、横向10×10方木受力验算

(1)方木间距计算(按5米跨度计算)

q=（q1+q2+q3+q4）*5=(91+1.0+2.5+2.0)*5=482.5KN/m

M=ql2/8=482.5*0.6^2/8=21.71KN.m

Ix=bh3/12=0.1*0.1^3/12=8333333mm4

方木抗弯强度设计值［δ］=13Mpa；

(0.9为方木的不均匀的系数)

间距为d=5/11=0.45米，即方木间距小于0.45米即可满足要求，实际施工方木间距为0.3米，满足要求,实际根数n=5/0.3=16根。

方木弹性模量E=9×103Mpa

f=5qL4/384EI

=5*482.5*600^4/(384*16*9*10^3*8.3333*10^6)

=0.7mm＜L/400=600/400=1.5mm

由以上计算可知，挠度符合要求。

由强度公式δ=Mmax/Wx可得：

(1)方木间距计算(按5米跨度计算)

q=（q1+q2+q3+q4）*5=(37.79+1.0+2.5+2.0)*5=216.45KN/m

M=ql2/8=216.45*0.9^2/8=21.92KN.m

(0.9为方木的不均匀的系数)

间距为d=5/11=0.45米，即方木间距小于0.45米即可满足要求，实际施工方木间距为0.3米，满足要求,实际根数n=5/0.3=16根。

方木弹性模量E=9×103Mpa

f=5qL4/384EI

=5*216.45*900^4/(384*16*9*10^3*8.3333*10^6)

=1.54mm＜L/400=900/400=2.25mm

由以上计算可知，挠度符合要求。

由强度公式δ=Mmax/Wx可得：

2、顶托上纵向［10槽钢受力验算

q=（q1+q2+q3+q4）*0.6=(91+1.0+2.5+2.0)*0.6=57.9KN/m

M=ql2/8=57.9*0.6^2/8=2.61KN.m

Ix=1980000mm4

Wx=39700mm3

槽钢弹性模量E=2.06×105Mpa

由强度公式δ=Mmax/Wx可得：

δmax=Mmax/Wx=2.61×106/3.97×104=65.7Mpa＜[δ]=205MPa，符合要求

f=5qL4/384EIx

=(5×57.9×6004)/(384×2.06×105×1980000)

=0.24mm＜L/400=600/400=1.5mm。

由以上计算可知，挠度符合要求

q=（q1+q2+q3+q4）*0.9=(37.79+1.0+2.5+2.0)*0.9=38.96KN/m

M=ql2/8=38.96*0.9^2/8=3.94KN.m

Ix=1980000mm4

Wx=39700mm3

槽钢弹性模量E=2.06×105Mpa

由强度公式δ=Mmax/Wx可得：

δmax=Mmax/Wx=3.94×106/3.97×104=99.24Mpa＜[δ]=205MPa，符合要求

f=5qL4/384EIx

=(5×38.96×9004)/(384×2.06×105×1980000)

=0.82mm＜L/400=900/400=2.25mm。

由以上计算可知，挠度符合要求

(1)立杆的轴向力验算

根据《碗扣支架安全技术规范》，按照下列公式计算：

N=1.2*(P1+P2)+1.4∑P

P1—支架结构自重标准值产生的轴向力=0.6*0.5*q1

=0.6*0.5*91=27.3KN

P2—构配件自重标准值产生的轴向力=0.6*0.6*（q2+q7）

=0.6*0.6*(1.0+1.1)=0.756KN

∑P—施工荷载标准值产生的轴向力=0.6*0.6*(q3+q4)

=0.6*0.6*(2.5+2.0)=1.62KN

则N=1.2*(27.3+0.756)+1.4*1.62=35.9KN

(2)立杆的稳定性计算

钢管所受的垂直荷载，N=42.5KN

A—立杆的横截面积，424mm2（取Ф48mm×3.0mm钢管的截面积）

Ф—轴心受压杆件的稳定系数，

查表知钢管的i=15.94mm，则λ=L/i=600/15.94=38，参照《碗扣式钢管脚手架安全技术规范》查附录表知Ф=0.893

腹板下部加密立杆为0.9m（纵桥向）×0.6m（横桥向）布置，水平步距采用1.2米。

P1—支架结构自重标准值产生的轴向力=0.9*0.6*37.79

P2—构配件自重标准值产生的轴向力=0.6*0.9*（q2+q7）

=0.6*0.9*(1.0+1.1)=1.134KN

∑P—施工荷载标准值产生的轴向力=0.6*0.9*(q3+q4)

=0.6*0.9*(2.5+2.0)=2.43KN

则N=1.2*(20.4+1.134)+1.4*2.43=29.2KN

箱室部分下部立杆0.9m（纵桥向）×0.9m（横桥向）布置，水平步距采用1.2米。

P1—支架结构自重标准值产生的轴向力=0.9*0.9*(0.28+0.25)*26

P2—构配件自重标准值产生的轴向力=0.9*0.9*（q2+q7）

=0.9*0.9*(1.0+1.1)=1.701KN

∑P—施工荷载标准值产生的轴向力=0.6*0.9*(q3+q4)

=0.9*0.9*(2.5+2.0)=3.645KN

则N=1.2*(11.16+1.701)+1.4*3.645=20.53KN

(2)立杆的稳定性计算

钢管所受的垂直荷载，N=29.2KN

A—立杆的横截面积，424mm2（取Ф48mm×3.0mm钢管的截面积）

Ф—轴心受压杆件的稳定系数，

查表知钢管的i=15.94mm，则λ=L/i=1200/15.94=75，参照《碗扣式钢管脚手架安全技术规范》查附录表知Ф=0.75

组合风荷载时立杆稳定性计算：

根据《碗扣式钢管脚手架技术规范》，组合风荷载时立杆压弯强度按下式计算：

N=1.2*(P1+P2)+0.9*1.4∑P

=1.2*(20.4+1.134)+0.9*1.4*2.43=28.9KN≤[N]=30KN

风荷载在立杆中产生的标准值为Wk=0.17*1.2=0.204KN/m

风荷载对立杆产生的弯矩值按下式计算

MW=1.4al02Wv/10=1.4*0.9*1.2^2*0.204/10=0.04KN.m

欧拉临界力为，
=3.14^2*2.05*10^5*4.24/(90*120/158)

=90.89MPa＜[δ]＝205MPa

箱梁底采用1.5cm厚优质竹胶板，铺设在支架顶层横桥向方木上，方木间距L=0.3米。

根据《竹胶合板模板》（JG/T156—2004）规范规定，合格竹胶板顺桥向弹性模量E=6.5×103Mpa，横桥向弹性模量为4.5×103Mpa；竹胶板顺桥向布置。

竹胶板[σ]取6.0MPa。

q=(q1+q2+q3+q4)*L=(37.79+1.0+2.5+2.0)*0.3=12.99KN/m

Mmax=qL2/8=12.99*0.3^2/8=0.15KN.m

所以1.5cm厚竹胶板满足要求。

则1.5cm竹胶板满足要求。

门洞设置在与S227省道交叉处，分上行和下行两个门洞。门洞处基础采用130cm*30cm的C20混凝土条形基础，基础浇注在沥青路上、强度满足要求。

门洞两侧支墩采用WDJ碗扣支架搭设，分别采用五排Φ48×3.5mm，面积A=489mm2的钢管支架，纵向钢管间距30cm，横向（顺桥向）钢管间距30cm，步距采用60cm；门洞中间支墩支架采用一排Φ500×8mm，面积A=123.653cm2的钢管柱搭设，钢管间距300cm。门洞净宽5.0m，净高5.5m，门洞跨径为6.3米。钢管柱支架顶部横向铺设3根I32工字钢做垫梁，然后纵向搭设28根I40a工字钢，间距按60cm布置。

(1)门洞顶I40a工字钢验算

q＝(q1+q2+q3+q4)*L=(22.48+1.0+2.5+2.0)*0.6=16.79kN/m

I40a工字钢惯性矩为Ix=21720.00cm4，截面矩为Wx=1090cm3

Mmax=qL2/8=1/8×16.79×6.32=83.3KN.m

由强度公式δ=Mmax/Wx可得：

δmax=Mmax/Wx=83.3×106/1090×103=76.42Mpa＜[δ]=145MPa，符合要求。

工字钢弹性模量E=2.06×105Mpa

f=5qL4/384EI

=5×16.79×63004/(384×2.06×105×21.72×107)

=7.7mm＜6300/400=15.8mm，符合要求。

(2)支墩顶I32a工字钢计算（计算中间支墩顶I32a工字钢）

为安全计，I32a工字钢按照简支梁计算

查表知：I32a工字钢截面积为67cm2，惯性矩为Ix=11080.00cm4，截面矩为Wx=692cm3，t=15mm；Ix/SX=27.5cm

P=ql=16.79*6.3=105.777KN

每个门洞支墩上为三根工字钢，单根I32a工字钢上受力简算为

σ=QS/Itw=70.518*67/(27.5*15)=11.45MPa＜[σ]=85MPa

(2)中间支墩钢管立柱顶的荷载值验算

钢管立柱顶上部结构荷载为：

N=(q1+q2+q3+q4+q7)*6.3*3+N40+N32

注：N40与N32为工字钢自重

(3)中间支墩钢管立柱的稳定性计算

钢管所受的垂直荷载，N=575.649KN

A—立杆的横截面积，123.653cm2

Ф—轴心受压杆件的稳定系数，

查表知钢管的i=0.17397，则λ=L/i=5/0.17397=29，查表知Ф=0.921

(4)两侧碗扣架支墩立杆的轴向力验算

门洞支架宽度为1.3米，门洞跨径为6.3米。

根据《碗扣支架安全技术规范》，按照下列公式计算：

N=1.2*(P1+P2)+1.4∑P

P1—支架结构自重标准值产生的轴向力=0.3*0.3*q1

=0.3*0.3*22.48*6.3/1.3=9.8KN

P2—构配件自重标准值产生的轴向力=0.3*0.3*（q2+q7）

=0.3*0.3*(1.0+1.1)*6.3/1.3=0.92KN

∑P—施工荷载标准值产生的轴向力=0.3*0.3*(q3+q4)

=0.3*0.3*(2.5+2.0)*6.3/1.3=1.96KN

则N=1.2*(9.8+0.92)+1.4*1.96=15.6KN

(5)立杆的稳定性计算

钢管所受的垂直荷载，N=15.6KN

A—立杆的横截面积，424mm2（为安全计取Ф48mm×3.0mm钢管的截面积）

Ф—轴心受压杆件的稳定系数，

查表知钢管的i=15.94mm，则λ=L/i=600/15.94=38，参照《碗扣式钢管脚手架安全技术规范》查附录表知Ф=0.893

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》，双扣件承载力设计值取16.00KN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80KN。

横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：

其中：Rc——扣件抗滑承载力设计值,取12.80KN；

R——横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

R=0.17*1.2*10=2.04KN

R<12.80KN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。

本地基大部分位于中风化花岗岩上，地基处理完毕后采用采用轻型触探仪进行检测，当承载力小于100Kpa采用碎石土加固处理，处理后承载力不小于200KpaGBT34338-2017 真空玻璃用熔封玻璃力学性能试验方法，

立杆底部为15cm*15cm的底部拖撑钢板，立杆纵横向间距为60cm，底托底地基承载力验算：N=42.5KN

σ=42.5/(0.6*0.6)=118KPa

立杆底为20cm厚C20砼基础，C20砼抗压强度设计值为［f］=11MPa＞118KPa,所以能够满足要求。

混凝土底为强风化花岗岩基底，地基容许承载力为500KPa，考虑到填土找平层，乘以地基承载系数，为500*0.4=200KPa＞118KPa，能够满足要求。

取门架受力的平均值进行支架的弹性变形计算

JT／T 1083-2016 混凝土钢筋位置测定仪.pdfδ1＝Lσ/E；σ=N/A；得到δ1＝LN/EA＝6000×15600/(2.1*105*424)=1mm

共计：1+5+1+1+1+1+2+2=14mm

所以支架预拱度取14mm。