施工组织设计下载简介

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模板结构自重荷载：q2=1.2×0.35×0.5×0.9=0.19kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3=1.4×2×0.5×0.9=1.26kN/m；

q=q1+q2+q3=17.9+0.19+1.26=19.35kN/m；

梁底模面板计算应力σ=6.450N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载年产二十万吨元明粉防腐工程施工组织设计.docx，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

q=（(24+1.5)×1.3+0.35）×0.5=16.75N/mm；

面板的最大允许挠度值：[ω]=300/400=0.75mm；

面板的最大挠度计算值：ω=0.677×16.75×3004/(100×9500×2.43

×105)=0.398mm；

面板的最大挠度计算值ω=0.398mm小于面板的最大允许挠度值[ω]=300/400=0.75mm，满足要求！

9.2.7梁底支撑木方的计算

(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：

q1=(24+0.35)×0.5×1.3×0.3=4.972kN；

(2)模板的自重荷载(kN)：

q2=0.35×0.3×(2×1.3+0.5)=0.326kN；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.5×0.3=0.675kN；

2、木方的传递集中力验算

静荷载设计值q=1.2×4.972+1.2×0.326=6.358kN；

活荷载设计值P=1.4×0.675=0.945kN；

P=6.358+0.945=7.303kN。

本工程梁底支撑采用木方，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=6×10×10/6=1×102cm3；

I=6×10×6×10/12=5×102cm4；

3、支撑木方抗弯强度验算

最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩，跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距M=7.303×0.9/4=1.643kN.m；

木方最大应力计算值σ=1643085/1×105=16.431N/mm2；

木方抗弯强度设计值[f]=17N/mm2；

木方最大应力计算值16.431N/mm2小于木方抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力Q=7.303×1000/2=3651.300N；

木方受剪应力计算值T=3×3651300/(2×60×100)=0.913N/mm2；

木方抗剪强度设计值[T]=1.7N/mm2；

木方受剪应力计算值0.913N/mm2小于木方抗剪强度设计值[T]=1.7N/mm2，满足要求！

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

集中荷载P=q1+q2+p1=5.973kN；

木方最大挠度ω=5973×9003/(48×10000×5×106)

木方的挠度设计值[ω]=0.9×1000/250=3.6mm；

木方的最大挠度ω=1.814mm小于木方的最大允许挠度[ω]=3.6mm，满足要求！

9.2.8梁底支撑钢管的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

1、支撑钢管的强度计算

按照集中荷载作用下的简支梁计算

集中荷载P传递力，P=7.303kN；

支撑钢管按照简支梁的计算公式

其中n=0.4/0.3=1

经过简支梁的计算得到：

通过支撑钢管传递到支座的最大力为0×7.303+7.303=7.303kN；

支撑钢管的最大应力计算值σ=0×106/4730=0N/mm2；

支撑钢管的抗弯强度的其设计值[T]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值0N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度的设计值205.0N/mm2,满足要求!

9.2.8梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

9.2.9扣件抗滑移的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R<12.8kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

9.2.10立杆的稳定性计算

横杆的最大支座反力：N1=7.303kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×4.120=0.638kN；

N=0.000+0.638=0.000kN；

N=7.303+0.638=7.941kN；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.700×1.500=2.945m；

Lo/i=2945.250/15.900=185；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；

钢管立杆受压应力计算值；σ=7940.870/(0.209×450.000)=84.432N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=84.432N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

lo=k1k2(h+2a)(2)

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1×(1.500+0.100×2)=1.984m；

Lo/i=1983.9/15.9=125；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.423；

钢管立杆受压应力计算值：σ=7940.870/(0.423×450)=41.717N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=41.717N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

9.2.11梁模板支撑架的构造和施工要求

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容：

1、模板支架的构造要求

（1）梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

（2）立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

（3）梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

（1）当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

（2）当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

3、整体性构造层的设计

（1）当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

（4）在任何情况下，支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

（1）沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

（1）最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

（2）顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

（3）支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

（1）严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

（2）确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

（3）地基支座的设计要满足承载力的要求。

（1）精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

（2）严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

（3）浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

横向间距或排距(m):0.9；纵距(m):0.9；步距(m):1.5；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.1；脚手架搭设高度(m):2.7；

采用的钢管(mm):φ48×3.0；

扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.8；

板底支撑连接方式:方木支撑；

模板与木板自重(kN/m2):0.35；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25；

楼板浇筑厚度(m):0.16；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2；

楼板混凝土标号:首层顶板C30、二层及以上C25；

每层标准施工天数:8；

木方弹性模量E(N/mm2):9500；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.4；木方的间隔距离(mm):300；

木方的截面宽度(mm):60；木方的截面高度(mm):100；

楼板支撑架荷载计算单元

9.3.2模板支撑方木的计算

方木按照简支梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=6×10×10/6=100cm3；

I=6×10×10×10/12=500cm4；

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1=25×0.3×0.16=1.2kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q2=0.35×0.3=0.105kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

p1=(2+2)×0.9×0.3=1.08kN；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.2×(q1+q2)=1.2×(1.2+0.105)=1.566kN/m；

集中荷载p=1.4×1.08=1.512kN；

最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.512×0.9/4+1.566×0.92/8=0.499kN；

最大支座力N=P/2+ql/2=1.512/2+1.566×0.9/2=1.461kN；

方木最大应力计算值σ=M/W=0.499×106/100000=4.988N/mm2；

方木的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

方木的最大应力计算值为4.988N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下：

截面抗剪强度必须满足：

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力：Q=1.566×0.9/2+1.512/2=1.461kN；

方木受剪应力计算值T=3×1.461×103/(2×60×100)=0.365N/mm2；

方木抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.365N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=q1+q2=1.305kN/m；

集中荷载p=1.08kN；

最大挠度计算值V=5×1.305×9004/(384×9500×5000000)+1080×9003/(48×9500×5000000)=0.58mm；

最大允许挠度[V]=900/250=3.6mm；

方木的最大挠度计算值0.58mm小于方木的最大允许挠度3.6mm,满足要求!

9.3.3板底支撑钢管计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.566×0.9+1.512=2.921kN；

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(kN.m)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.701kN.m；

最大变形Vmax=1.741mm；

最大支座力Qmax=9.543kN；

最大应力σ=148.269N/mm2；

支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值148.269N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于900/150与10mm,满足要求!

9.3.4扣件抗滑移的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16kN，按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.8kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力,R=9.543kN；

R<12.8kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

9.3.5模板支架立杆荷载标准值(轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1、静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.129×2.9=0.374kN；

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.350×0.9×0.9=0.284kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25×0.16×0.9×0.9=3.24kN；

静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.898kN；

2、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

活荷载标准值NQ=(2+2)×0.9×0.9=3.24kN；

3、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=9.213kN；

9.3.6立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算

立杆计算长度L0=h+2a=1.5+2×0.1=1.7m；

L0/i=1700/15.9=107；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537；

钢管立杆受压应力计算值；σ=9213.468/(0.537×450)=38.127N/mm2；

立杆稳定性计算σ=38.127N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

9.3.7楼板强度的计算

验算楼板强度时按照最不利情况考虑,楼板的跨度取4.5M,楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。

按照楼板每8天浇筑一层，所以需要验算8天、16天、24天...的载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：

2、验算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求

楼板计算长边4.5m,短边为4m；

楼板计算跨度范围内设6×5排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。

第2层楼板所需承受的荷载为

q=2×1.2×(0.350+25×0.16)+1×1.2×(0.374×6×5/4.5/4)+1.4×(2+2)=16.79kN/m2；

单元板带所承受均布荷载q=4.50×16.789=75.55kN/m；

板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算

Mmax=0.0596×75.55×42=72.044kN.m；

查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到8天龄期混凝土强度达到62.400%,C30混凝土强度在8天龄期近似等效为C18.720。

混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=8.986N/mm2；

DB11／T 1764.35-2020 用水定额 第 35部分：高尔夫球场.pdf则可以得到矩形截面相对受压区高度:

ξ=As×fy/(b×ho×fcm)=1440×300/(4000×230×8.986)=0.052

查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为

此时楼板所能承受的最大弯矩为:

=96.304kN.m；

JB／T 13629-2019 数字化无模铸造精密成形机.pdf结论：由于∑Mi=M1+M2=96.304>Mmax=72.044

所以第8天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。