施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

明珠花园A、B型脚手架施工方案

(10)在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；

(12)搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。

(1)使用完毕的脚手架架料和构件、零件要及时回收、分类整理，分类存放。堆放地点要场地平坦，排水良好，下设支垫，钢管、角钢、钢桁架和其他钢构件最好放在室内，如果放在露天，应用毡、席加盖、扣件、螺栓及其他小零件，应用木箱。钢筋笼或麻袋、草包等容器分类贮存，放在室内；

(2)弯曲的钢管杆件要调直，损坏的构件要修复YB／T 4740-2019 工程机械涨紧机构用弹簧钢.pdf，损坏的扣件、零件要更换；

(3)做好钢铁件的防锈和木制件的防腐处理，钢管外壁在湿度较大地区（相对湿度大于75%），应每年涂刷防锈漆一次；其他地区可两年涂刷一次。涂刷时涂层不宜过厚。经彻底除锈后，涂一度红丹即可。钢管内壁可根据地区情况，每2~4年涂刷一次，每次涂刷两遍。角钢、桁架和其他铁件可每年涂刷一次。扣件要涂油，螺栓宜镀锌防锈，使用3~5年保护层剥落后再次镀锌。没有镀锌条件的，应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。木制件应做好防腐处理，钢制件应涂红丹及防锈涂料；

(4)搬运长钢管、长角钢时，应采取措施防止弯曲。拆架应拆成单片装运，装卸时不得抛丢，防止损坏；

(5)脚手架使用的扣件、螺栓、螺母、垫板、连接棒、插销等小配件极易丢失。在安装脚手架时，多余的小配件应及时收回存放，在拆卸脚手架时，散落在地面上的小配件要及时收捡起来；

(6)健全制度，加强管理，减少损耗和提高效益是脚手架管理的中心环节。比较普遍采用的管理办法有两种

1)由架子工班（组）管理，采用谁使用、谁维护、谁管理的原则，并建立积极地奖罚制度、做到确保施工需要，用毕及时归库、及时清理和及时维修保养，减少丢失和损耗；

2)由材料部门集中管理，实行租赁制。施工队根据施工的需要向公司材料部门租赁脚手架材料，实行按天计费和损坏赔偿制度。

一、专职安全生产管理人员

肖斌（项目经理）——组长，负责协调指挥工作；

唐三建（施工员）——组员，负责现场施工指挥，技术交底；

江宣权、饶纪坚（安全员）——组员，负责现场安全检查工作；

宋学桥（架子工班长）——组员，负责现场具体施工；

14：00～18：30

高支模建筑面积（m2）

第七节、计算书及相关图纸

明珠花园A、B型工程；工程建设地点:乳源县鹰峰西路；属于框剪结构；地上18层；地下0层；建筑高度：59.65m；标准层层高：3m；总建筑面积：19143平方米；总工期：380天。

本工程由乳源瑶族自治县天地阳光房地产开发有限公司投资建设，北京世纪中天国际建筑设计有限公司设计，华南核工业二九一勘察公司地质勘察，韶关市建科勘察设计监理有限公司监理，韶关市住宅建筑工程有限公司组织施工；由肖斌担任项目经理，冯国钊担任技术负责人。

工程说明：本工程由A、B两栋住宅楼组成，建筑首层高度为6.5m，二层梁的最大梁KL46尺寸为200*700,二层板最大跨度B40尺寸为4200*8500，首层梁板混凝土强度为C25，基础形式采用筏板基础，结构安全等级为二级，场地类别为二类，工程设防烈度为7度，框架、抗震等级为二级。

双排脚手架搭设高度为63m，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：横距Lb为0.9m，纵距La为1.8m，大小横杆的步距为1.8m；

内排架距离墙长度为0.25m；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

脚手架沿墙纵向长度为150.00m；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；

连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距5.4m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

施工均布活荷载标准值:2.000kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；

本工程地处广东韶关，基本风压0.32kN/m2；

风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1337；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；

安全设施与安全网(kN/m2):0.005；

脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:竹串片脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；

脚手板铺设总层数:18；

地基土类型:粘性土；地基承载力标准值(kPa):200.00；

立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。

大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；

脚手板的自重标准值:P2=0.35×0.9/(2+1)=0.105kN/m；

活荷载标准值:Q=2×0.9/(2+1)=0.6kN/m；

静荷载的设计值:q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172kN/m；

活荷载的设计值:q2=1.4×0.6=0.84kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

M1max=0.08q1l2+0.10q2l2

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.172×1.82+0.10×0.84×1.82=0.317kN·m；

支座最大弯距计算公式如下:

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max(0.317×106,0.374×106)/5080=73.622N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=73.622N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI

其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m；

活荷载标准值:q2=Q=0.6kN/m；

最大挠度计算值为：ν=0.677×0.143×18004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.6×18004/(100×2.06×105×121900)=2.889mm；

大横杆的最大挠度2.889mm小于大横杆的最大容许挠度1800/150mm与10mm，满足要求！

大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.8=0.069kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.35×0.9×1.8/(2+1)=0.189kN；

活荷载标准值：Q=2×0.9×1.8/(2+1)=1.080kN；

集中荷载的设计值:P=1.2×(0.069+0.189)+1.4×1.08=1.822kN；

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=ql2/8

Mqmax=1.2×0.038×0.92/8=0.005kN·m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=1.822×0.9/3=0.547kN·m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.551kN·m；

最大应力计算值σ=M/W=0.551×106/5080=108.502N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=108.502N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

νqmax=5ql4/384EI

νqmax=5×0.038×9004/(384×2.06×105×121900)=0.013mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.069+0.189+1.08=1.338kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.013+1.379=1.392mm；

小横杆的最大挠度为1.392mm小于小横杆的最大容许挠度900/150=6与10mm,满足要求！

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):

大横杆的自重标准值:P1=0.038×1.8×2/2=0.069kN；

小横杆的自重标准值:P2=0.038×0.9/2=0.017kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.35×0.9×1.8/2=0.284kN；

活荷载标准值:Q=2×0.9×1.8/2=1.62kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.069+0.017+0.284)+1.4×1.62=2.712kN；

R<16.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1337kN/m

NG1=[0.1337+(1.80×2/2)×0.038/1.80]×63.00=10.842kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用竹串片脚手板，标准值为0.35kN/m2

NG2=0.35×18×1.8×(0.9+0.2)/2=6.52kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹串片脚手板挡板，标准值为0.14kN/m

NG3=0.14×18×1.8/2=2.268kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2

NG4=0.005×1.8×63=0.567kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=20.198kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值

NQ=2×0.9×1.8×2/2=3.24kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×20.198+0.85×1.4×3.24=28.093kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×20.198+1.4×3.24=28.773kN；

钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。

在脚手架全高范围内卸荷3次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。本工程在第7层（20.5m)、第12层(35.5m)、第17层(50.5m)分别设钢丝绳卸荷点，钢丝绳选用14#钢丝绳。

第1次卸荷净高度为15m;

第2次卸荷净高度为15m;

第3次卸荷净高度为12.5m;

a1=arctg[2.000/(0.900+0.250)]=60.101度

a2=arctg[2.000/0.250]=82.875度

第1次卸荷处立杆轴向力为：

P1=P2=1.5×28.093×15/63=10.033kN；

kx为不均匀系数，取1.5

各吊点位置处内力计算为(kN)：

T1=P1/sina1=10.033/0.867=11.574kN

T2=P2/sina2=10.033/0.992=10.111kN

G1=P1/tana1=10.033/1.739=5.769kN

G2=P2/tana2=10.033/8.000=1.254kN

其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。

卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为[Fg]=T1=11.574kN。

钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；

计算中[Fg]取11.574kN，α=0.82，K=6，得到：

选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d=(2×11.574×6.000/0.820)0.5=13.0mm。

吊环强度计算公式为：σ=N/A≤[f]

[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；

选择吊环的最小直径要为：d=（2×[Fg]/[f]/π）1/2=（2×11.574×103/50/3.142）1/2=12.1mm。

第1次卸荷钢丝绳最小直径为13.0mm，必须拉紧至11.574kN，吊环直径为14.0mm，14#钢丝绳满足要求。

第2次卸荷钢丝绳最小直径为13.0mm，必须拉紧至11.574kN，吊环直径为14.0mm，14#钢丝绳满足要求。

第3次卸荷钢丝绳最小直径为11.9mm，必须拉紧至9.645kN，吊环直径为14.0mm，14#钢丝绳满足要求。

风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7μz·μs·ω0

经计算得到，风荷载标准值为:

Wk=0.7×0.32×0.74×0.214=0.035kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.035×1.8×1.82/10=0.025kN·m；

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)+MW/W≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=28.093×20.5/63=9.141kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=28.773×20.5/63=9.363kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；

长细比:L0/i=197；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=9141.36/(0.186×489)+24618.296/5080=105.351N/mm2；

立杆稳定性计算σ=105.351N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

σ=9362.76/(0.186×489)=102.94N/mm2；

立杆稳定性计算σ=102.94N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

八、连墙件的稳定性计算

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.32，

Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×0.214×0.32=0.044kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=19.44m2；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=1.2kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=6.2kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l/i=250/15.8的结果查表得到φ=0.958，l为内排架距离墙的长度；

A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=6.2

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=6.2小于双扣件的抗滑力16kN，满足要求！

九、立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=200kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk=200kPa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=1；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=45.707kPa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=28.093×20.5/63=9.141kN；

基础底面面积：A=0.2m2。

p=45.707kPa≤fg=200kPa。地基承载力满足要求！

十、脚手架配件数量匡算

扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，

DB65／T 3370-2012标准下载因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算：

N1=1.1·(H/2h+1)·n

N2=2.2·(H/h+1)·n·2·(1+Hs/H)+(c/la+1)·(m+2)·K·2.2

N4=0.3·L/li

小横杆数(根)N1=1.1×(63.00/1.80×1/2+1)×168=3419；

直角扣件数(个)N2=2.2×(63.00/1.80+1)×168×2×(1+0.00/63.00)+(150.00/1.80+1)×(2+2)×18×2.2=39970；

对接扣件数(个)N3=43546.20/6.00=7258；

DB13(J)／T 264-2018标准下载旋转扣件数(个)N4=0.3×43546.20/6.00=2178；

根据以上公式计算得长杆总长43546.2m；小横杆3419根；直角扣件39970个；对接扣件7258个；旋转扣件2178个；脚手板295.812m2。