施工组织设计下载简介

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本满堂脚手架均采用单立杆,高度为4m,立杆间距0.8m×0.8m。立杆接头采用对接扣件连接，立杆与横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于60cm。

纵向水平杆宜设置在立杆内侧，接长宜采用对接扣件连接也可采用搭接对接搭接。纵向水平杆的对接扣件交错布置:两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；搭接长度不应小于1m应等间距设置3个旋转扣件固定端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。

横向水平杆的主节点处设置一根横向水平杆用直角扣件扣接且严禁拆除主节点处两个直角扣件横杆步距为1.5m的中心距不应大于150mm。

同一步横杆四周要交圈，横杆步距为1.5m。

南京中山植物园南园二期钢结构钢结构施工方案7.1.4纵、横向扫地杆

纵向扫地杆采用直角扣件固定在距砼底板面层20cm处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。

本脚手架采用剪刀撑与横向水平斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设。在脚手架中部和顶部设水平斜撑，每三跨设纵横方向的斜撑且四周封闭。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在横向横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2～4个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm内。

剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度≥100cm，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离≥10cm。脚手架竖向剖面示意图如下：

脚手板采用厚5cm、宽25cm、长度不少于3m的穿心竹笆。在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业不超过两层。首层满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆。

脚手板设置在3根横向水平杆上，并在两端8cm处用直径1.2mm

的镀锌钢丝箍绕2～3圈固定。当脚手板长度小于2m时，可采用两根小横杆，并将板两端与其可靠固定，以防倾翻。

脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于15cm，构造见附图012所示。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于15cm。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现象。

马道脚手板采用顺铺、接头搭接，下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱处应用三角木填顺，每隔30cm设置一根防滑木条，木条规格为2cm×4cm（厚度×宽度）。马道转角处设置休息平台，宽度大于1.80m。

斜道两侧及平台外围均必须设置栏杆及挡脚板。栏杆设置两道，高度分别为0.6m和1.2m，挡脚板高度不小于15cm，外侧用密目式安全立网封闭。

7.2.1安全防护设施

脚手架外侧满挂全封闭式的密目安全网，临边四周1m范围内不准堆料、停放机具，设警示牌。密目网采用1.8×6.0m的规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层网应高于平台1.2m，并在作业层下步架处设一道水平兜网。在架内高度3.6m处设首层平网，往上每隔五步距设隔层平网，施工层应设随层网。作业层脚手架立杆于0.6m及1.2m处设有两道防护栏杆，底部侧面设18cm高的挡脚板。

考虑到施工用电的电缆会在脚手架上，采用接地保护，接地线采用40×4的镀锌扁钢与立杆连成一体。接地线的连接应保证接触牢靠，与立杆连接时应用2道螺栓卡箍连接，螺钉加弹簧垫圈以防松动并保证接触面不小10cm2，并将表面油漆及氧化层清除，露出金属光泽并涂以中性凡士林。

接地线每单个脚手架设置1个，位置不得选在人们经常走到的地方以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械伤害。两者的连接采用焊接，焊接长度应大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10Ω。同时应注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离（一般不小于3m）以免发生击穿事故。

7.3脚手架的搭设及拆除施工工艺

7.3.1落地式钢管脚手架搭设施工工艺

落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整→材料配备→定位设置→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙杆→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网→定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并作好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记。底座应准确地放在定位线上，双管立柱应采用双管底座。

在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。

双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，

再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。

其余组件的搭设要求参见构造要求。

7.3.2脚手架的拆除施工工艺

拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等（一般的拆除顺序为安全网→栏杆→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆）。

不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。

拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。

当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆连墙件。

模板及其支架必须有足够的强度、刚度和稳定性；其支承部分应有足够的支承面积。检查方法：对照模板设计，现场观察或尺量检查。

1）接缝宽度不得大于1.5mm。

检查方法：观察和用楔形塞尺检查。

2)模板表面清理干净，并采取防止粘结措施。模板上粘浆和满刷隔离剂的累计面积，墙板应不大于1000cm2；柱、梁应不大于400cm2。

检查方法：观察和用尺量计算统计。

3)模板安装允许偏差项目

①竹胶模板及骨架等构件采用的强度和刚度要满足模板的设计要求，确保模板的位置和变形符合设计和规范标准。

②板面接缝要尽量设置在横肋骨架上，要严密平整，不得有错槎。

放平台上，对角拉线用直尺

①两块模板的拼缝平整牢固，补缝件尽量标准化，模板缝夹2mm闭孔泡沫橡胶带。

②模板支架要标准牢固可靠，支撑排架与浇筑操作排架要相互独立。

③拆模时禁止用砼面作为支点撬模。拆除下的模板禁止从高处坠落，要轻放。

④拆下的模板认真清理表面杂物，并均匀地涂刷隔离剂。

(1)安装完毕的平台模板、梁模板不可临时堆料和当作业平台，模板平放时，要有木方垫架。立放时，要搭设分类模板架，模板触地处要垫木方，以此保证模板不扭曲不变形，防止模板的变形、标高和平整度产生偏差。不可乱堆乱放或在组拼的模板上堆放分散模板和配件。

(2)工作面已安装完毕的墙、柱模板，不准在吊运其它模板时碰撞，不准在预拼装模板就位前作为临时椅靠，以防止模板变形或产生垂直偏差。工作面已安装完毕的平面模板，不可做临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整产生偏差。

(3)拆除模板时，不得用大锤、撬棍硬碰猛撬，以免混凝土的外形和内部受到损伤，防止砼墙面及门窗洞口等处出现裂纹。

(4)保持模板本身的整洁及配套构件的齐全，放置合理，保证板面不变形。

(5)模板吊运就位时要平稳、准确，不得碰砸墙体、楼板及其它已施工完了的部位，不得兜挂钢筋。用撬棒调整模板时，撬棒下要支垫木方，要注意保护模板下面的海绵条或砂浆找平层。

(6)当砼达到规范规定的拆模强度后方准拆模，否则会影响砼质量。

(1)墙体厚薄不一，平整度差：防治方法是模板设计应有足够的强度和刚度，龙骨的尺寸和间距、穿墙螺栓间距、墙体的支撑方法等在作业中要认真执行。

(2)墙体烂根，模板接缝处跑浆；防治方法是，模板根部砂浆找平塞严，模板间卡固措施牢靠。

(3)洞口混凝土变形：产生的原因是，洞口模板与墙模或墙体钢筋固定不牢，门窗模板内支撑不足或失效。

(4)梁、板底不平、下挠，防治的方法是，梁、板底模板的龙骨、支柱的截面尺寸及间距应通过设计计算决定，使模板的支撑系统有足够的强度和刚度。作业中应认真执行设计要求，以防止混凝土浇筑时模板变形。模板支柱应立在垫有通长木板的坚实的地面上，防止支柱下沉，使梁、板产生下挠。梁、板模板应按设计或规范起拱。梁模板上下口应设销口楞，再进行侧向支撑，以保证上下口模板不变形。

(1)进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。

(2)经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。

(3)工作前应先检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。

(4)安装与拆除5m以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。

(5)高空、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有安全措施。

(6)遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。

(7)二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。

(8)不得在脚手架上堆放大批模板等材料。

(9)支撑等不得搭在脚手架上。

(10)支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。

(11)模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。

(12)拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。

(13)装、拆模板时禁止使用50mm×100mm方木、模板作为脚手板。

（15）操作人员严禁穿硬底鞋作业。

（16）装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作。操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。

（17）拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下模板要及时清理，堆放整齐。

（18）拆除平台底模时，不得一次将顶撑全部拆除，应分批拆下顶撑，然后按顺序拆下搁栅、底模，以免发生模板在自重荷载下一次性大面积脱落。

（19）在模板垂直运输时，吊点必须符合承重要求，以防坠落伤人。

（20）拆模时，临时脚手架必须牢固，不得用拆下的模板作脚手板。脚手板搁必须牢固平整，不得有空心板，以防踏空坠落。砼板上的预留孔，应做好技术交底（预设钢筋网架），以免操作人员从孔中坠落。

12.1.1设计资料:

混凝土采用泵送混凝土，坍落度由资料查得为12±2cm，混凝土泵送，浇筑速度取2.0m/h，混凝土温度取15℃。用插入式振动器振捣，用15mm厚的胶合板作为模板，中间采用43×100mm的方木作为增加刚度的内楞，方木间距为300mm。模板水平方向的楞用2根48×3.5的钢管作为横楞，间距为430mm间隔布置。水平钢管的外面增设竖向钢管，间距为1米，增加水平钢管受力的安全系数。拉杆采用M12的普通粗制螺栓，横向间距430mm，竖向间距430mm，模板容许挠度[ω]=L/400（L为模板的跨度）。

复核墙侧模板的强度、刚度是否满足要求；竖向钢楞和横向钢楞的强度是否满足要求。

12.1.2模板验算：

墙模板各部件按三跨连续梁来计算。

（1）模板承受的侧面荷载

混凝土侧压力标准值由式：F=0.22rcT0β1β2V1/2得

F=0.22rc（200/t＋15）β1β2V1/2

=0.22×25×200/（15+15）×1×1.15×1.5

=51.64KN/m2

β1——外加剂影响修正系数，不加外加剂时取1，加缓凝外加剂时取1.2；

β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度为110～150mm时取1.15。

h=F/rc=51.64/25=2.07m

倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值由表查得2KN/m2。

振捣混凝土时产生的水平荷载标准值由表查得4KN/m2。

荷载设计值组合为：q=F×1.2+(2+4)×1.4=51.64×1.2+6×1.4

=70.368KN/m2

考虑到模板结构不确定因素较多，不考虑荷载的折减q=70.368KN/m2

由以上算得作用于模板上的总荷载设计值为：

实际采用的胶合板的厚度为15mm，查《建筑施工手册》P511页，

得其弹性模量：E=7.6×103N/mm2，fm=80.6N/mm2

模板承受的最大弯矩Mmax按三跨连续梁计算：

W=bh2/6=300×152/6=11.25×103N/mm3

q=70.368KN/m2×0.3m=21.11KN/m

Mmax=0.1qL2=0.125×21.11×0.32=0.19KN·m

σ=Mmax/W=0.19×106/11.25×103=16.9N/mm2

I=1/12×bh3=1/12×1000×153=2.81×105mm4

w=0.677qL4/100EI=0.677×21.11×3004/(100×7.6×103×2.81×105)

=0.54mm≤[w]=L/400=300/400=0.75mm

墙侧内楞模板用43mm×100mm的方木,间距为300mm,外楞间距为430mm布置,组成的竖向及水平向楞夹牢，钢楞外用M12普通粗制螺栓拉紧，详见（模板拼装图）

q=70.368KN/m2×0.3m=21.11KN/m

竖向内楞按连续梁计算，其值为：

Mmax=0.168qL2=0.168×21.11×0.432=0.656×106N·MM

σ=Mmax/W=(0.656×106)/(7.06×104)

=9.3N/mm2<[σ]=13N/MM2

方木的挠度按下列确定：

I=bh3/12=1/12×43×1003=3.58×106

w=0.677qL4/100EI=0.677×21.11×4304/(100×7.6×103×3.58×106)

=0.18mm≤[w]=L/400=400/400=1mm

横向钢楞间距取值为430mm布置。钢楞承受的集中力为:横向钢楞受竖向方木的集中力，由于竖向方木较密，可近似按均布荷载计算：

q=70.368×0.43=30.257KN/m

Mmax=0.1qL2=0.1×30.257×0.432=0.56×106N·MM

钢管W=4.49×10mm3[Ó]=205N/mm2

=（0.56×106）/（4.49×103×2）

=62.36<[Ó]=205N/mm2

I=10.78×104

w=0.677qL4/100EI=0.677×30.257×4304/(100×206×103×10.78×104×2)

=0.16mm≤[w]=L/400=500/400=1.25mm

(5)对拉螺栓的强度复核

对拉螺栓采用的是 M12的普通粗制螺栓，f1=170N/mm2，横向钢楞受竖向方木的集中力，由于竖向方木较密，可近似按均布荷载计算：

单根螺栓承受的拉力为：

Ft=q×L1×L2=70.368×0.43×0.43=13.00KN

选用M12的粗制螺栓,经查表抗拉强度为13.500KN

Ft=13KN<[Ft]=13.5KN

12.2顶板模板计算书

顶板砼厚度为350mm，混凝土采用泵送混凝土，坍落度由资料查得为12±2cm，混凝土泵送，浇筑速度取2.0m/h，混凝土温度取15℃。用插入式振动器振捣，用15mm厚的竹胶板作为模板，中间采用43×100mm的方木作为增加刚度的内楞，方木间距为300mm。模板水平方向的楞用48×3.5的钢管作为横楞，间距为750mm。模板容许挠度[ω]=L/400（L为模板的跨度）。

支撑水平钢管的竖向钢管，采用满堂脚手架，模板木楞直接铺设到满堂脚手架上。满堂脚手架搭设采用48×3.0钢管，纵、横排距均为0.75m,步距为1.5m。

复核顶板模板的强度、刚度是否满足要求；水平木楞和水平钢楞的强度是否满足要求。

模板承受的自重荷载:砼自重为25KN/M3，模板自重为0.4KN/m2。

自重标准值组合为：F=(25×0.35+0.4)=9.15KN/m2

倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值由表查得2KN/m2。

施工时产生的竖向荷载标准值由表查得3KN/m2。

模板承受的组合荷载:F=9.15×1.2+(2+3)×1.4=17.98KN/m2

由以上算得作用于模板上的总荷载设计值为：17.98KN/m2×0.3m=5.394KN/m

实际采用的胶和板的厚度为15mm，查《建筑施工手册》P511页，

得其弹性模量：E=3.5×103N/mm2，fm=25N/mm2

模板承受的最大弯矩Mmax按三跨连续梁计算：

W=bh2/6=300×152/6=11.25×103N/mm2

Mmax=0.1q3L2=0.1×5.394×0.32=0.049KN·m

σ=Mmax/W=0.049×106/11.25×103=4.36N/mm2

I=1/12×bh3=1/12×300×153=2.81×105mm4

w=0.677qL4/100EI=0.677×4.974×3004/(100×3.5×103×2.81×105)

=0.277mm≤[w]=L/400=300/400=0.75mm

（3）水平木楞的计算：

模板水平内楞采用43mm×100mm的方木,间距为300mm,外楞水平钢管间距为800mm布置。

内楞设计荷载为：q=4.974KN/m

竖向内楞按连续梁计算，其值为：

Mmax=0.168qL2=0.168×4.974×0.82=0.535KN·m=0.535×106N·mm

σ=Mmax/W=(0.535×106)/(7.06×104)

=7.58N/mm2<[σ]=13N/MM2

方木的挠度按下列确定：

I=bh3/12=1/12×43×1003=3.58×106

w=0.677qL4/100EI=0.677×4.974×8004/(100×7.6×103×3.58×106)

=0.65mm≤[w]=L/400=750/400=1.875mm

(4)水平钢管的计算：

顶板水平楞采用48mm×3.0mm的钢管,间距为800mm。方木密度较大，可以按均匀荷载考虑计算。

钢管线荷载q=16.58KN/m2×0.8m=13.264KN/m

水平钢楞按连续梁计算，其值为：

Mmax=0.1qL2=0.1×13.264×0.82=0.849×106N·MM2

σ=Mmax/W=(0.849×106)/(4.49×103)

=189.1N/mm2<[σ]=205N/MM2

钢管的挠度按下列确定：

I=10.78×104

w=0.677qL4/100EI=0.677×13.264×8004/(100×206×103×10.78×104)

=1.656mm≤[w]=L/400=750/400=1.875mm

本工程最大地下构筑物施工荷载最大，承重脚手架具有代表性，计算若能满足要求，其他部位就能满足要求。

钢管截面特征（钢号：Q235，b类）

单位重量q0（kN/m）

旋转扣件自重（kN/个）

抗弯、抗压容许应力[σ]（N/mm2）

旋转扣件\对接扣件抗滑（kN/个）

轴心受压构件稳定系数ψ

GB 50367-2013 混凝土结构加固设计规范(完整正版、清晰无水印).pdf单根立柱承受压力为17.98KN/m2×0.8m×0.8m=11.51KN。

单根立柱抗拉、抗压和抗弯强度值σ：

σ=N2/(A×ϕ)=11.512×103/(489×0.381)=61.78N/mm2<205N/mm2

立杆承载最小安全系数（205－61.78）/205×100%=70.0%＞5%，

GB／T 40089-2021 石油和天然气工业用钢丝绳 最低要求和验收条件.pdf根据验算立杆的承载是偏于安全的。

单个扣件抗滑力为8KN，在顶部沉重扣件下部增加一个扣件，节点抗滑力增加到16KN大于11.51KN，满足承载要求。