施工组织设计下载简介
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现浇箱涵工程模板与支架专项施工方案1、附件1：扣件钢管楼顶板模板支架计算书
扣件钢管顶板模板支架计算书
模板支架搭设高度为4.0m，
立杆的纵距b=0.60mT／CMAX 116-02-2018 自动驾驶车辆封闭试验场地技术要求.pdf，立杆的横距l=0.60m，立杆的步距h=1.20m。
面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方50×100mm，间距250mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1楼板支撑架立面简图
图2楼板支撑架荷载计算单元
按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：
由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.40+0.30)+1.40×3.00=16.608kN/m2
由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.40+0.7×1.40×3.00=15.900kN/m2
由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40
采用的钢管类型为48×3.0。
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1=0.9×(25.100×0.400×0.600+0.300×0.600)=5.584kN/m
考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2=0.9×(0.000+3.000)×0.600=1.620kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=60.00×1.20×1.20/6=14.40cm3；
I=60.00×1.20×1.20×1.20/12=8.64cm4；
其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M——面板的最大弯距(N.mm)；
W——面板的净截面抵抗矩；
[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
其中q——荷载设计值(kN/m)；
经计算得到M=0.100×(1.20×5.584+1.40×1.620)×0.250×0.250=0.056kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.056×1000×1000/14400=3.892N/mm2
面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!
(2)抗剪计算[可以不计算]
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.600×(1.20×5.584+1.4×1.620)×0.250=1.345kN
截面抗剪强度计算值T=3×1345.0/(2×600.000×12.000)=0.280N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算T<[T]，满足要求!
v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250
面板最大挠度计算值v=0.677×5.584×2504/(100×6000×86400)=0.285mm
面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!
(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算
经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2
面板的计算宽度为1000.000mm
集中荷载P=2.5kN
考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q=0.9×(25.100×0.400×1.000+0.300×1.000)=9.306kN/m
面板的计算跨度l=250.000mm
经计算得到M=0.200×0.9×1.40×2.5×0.250+0.080×1.20×9.306×0.250×0.250=0.213kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.213×1000×1000/14400=14.815N/mm2
面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!
二、模板支撑木方的计算
木方按照均布荷载计算。
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11=25.100×0.400×0.250=2.510kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12=0.300×0.250=0.075kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值q2=(3.000+0.000)×0.250=0.750kN/m
考虑0.9的结构重要系数，静荷载q1=0.9×(1.20×2.510+1.20×0.075)=2.792kN/m
考虑0.9的结构重要系数，活荷载q2=0.9×1.40×0.750=0.945kN/m
计算单元内的木方集中力为(0.945+2.792)×0.600=2.242kN
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载q=2.242/0.600=3.737kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.74×0.60×0.60=0.135kN.m
最大剪力Q=0.6×0.600×3.737=1.345kN
最大支座力N=1.1×0.600×3.737=2.466kN
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；
I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.135×106/83333.3=1.61N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算[可以不计算]
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×1345/(2×50×100)=0.404N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.327kN/m
木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!
(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算
经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2
考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载P=0.9×2.5kN
经计算得到M=0.200×1.40×0.9×2.5×0.600+0.080×2.792×0.600×0.600=0.458kN.m
抗弯计算强度f=0.458×106/83333.3=5.50N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方支撑传递力。
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑钢管变形计算受力图
支撑钢管变形图(mm)
最大弯矩Mmax=0.363kN.m
最大变形vmax=0.245mm
最大支座力Qmax=6.542kN
抗弯计算强度f=0.363×106/4491.0=80.94N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算（立杆顶设可调顶托）
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；（立杆顶设可调顶托）。
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=6.54kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1=0.115×4.000=0.459kN
(2)模板的自重(kN)：
NG2=0.300×0.600×0.600=0.108kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3=25.100×0.400×0.600×0.600=3.614kN
考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值NG=0.9×(NG1+NG2+NG3)=3.763kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值NQ=0.9×(3.000+0.000)×0.600×0.600=0.972kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.20NG+1.40NQ
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=5.88kN
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.14m；
h——最大步距，h=1.20m；
l0——计算长度，取1.200+2×0.140=1.480m；
——由长细比，为1480/16.0=93<150满足要求!
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.646；
经计算得到=5876/(0.646×424)=21.447N/mm2；
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10
其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；
Wk=0.300×1.000×0.139=0.042kN/m2
h——立杆的步距，1.20m；
la——立杆迎风面的间距，0.60m；
lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；
风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.042×0.600×1.200×1.200/10=0.004kN.m；
Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
Nw=1.2×3.763+0.9×1.4×0.972+0.9×0.9×1.4×0.004/0.600=5.748kN
经计算得到=5748/(0.646×424)+4000/4491=21.889N/mm2；
考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
2、附件2：腹板（墙）模板计算
计算断面宽度400mm，高度4100mm，两侧楼板厚度400mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨间距200mm，内龙骨采用50×100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。
对拉螺栓布置10道，在断面内水平间距50+400+400+400+400+400+400+400+400+400mm，断面跨度方向间距400mm，直径14mm。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
二、墙模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；
T——混凝土的入模温度，取20.000℃；
V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.100m；
1——外加剂影响修正系数，取1.200；
2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=65.830kN/m2
考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.9×65.830=59.247kN/m2
考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9×2.000=1.800kN/m2。
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。
面板的计算宽度取0.20m。
荷载计算值q=1.2×59.247×0.200+1.40×1.800×0.200=14.723kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=20.00×1.50×1.50/6=7.50cm3；
I=20.00×1.50×1.50×1.50/12=5.63cm4；
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
经过计算得到从左到右各支座力分别为
最大弯矩M=0.058kN.m
最大变形V=0.381mm
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.058×1000×1000/7500=7.733N/mm2
面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；
面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!
(2)抗剪计算[可以不计算]
截面抗剪强度计算值T=3×1766.0/(2×200.000×15.000)=0.883N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算T<[T]，满足要求!
面板最大挠度计算值v=0.381mm
面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!
四、墙模板内龙骨的计算
内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。
内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.20×59.25+1.4×0.20×1.80=14.723kN/m
挠度计算荷载标准值q=0.20×59.25=11.849kN/m
内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。
内龙骨弯矩图(kN.m)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
经过计算得到最大弯矩M=0.243kN.m
经过计算得到最大支座F=6.604kN
经过计算得到最大变形V=0.049mm
内龙骨的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；
I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；
(1)内龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.243×106/83333.3=2.92N/mm2
内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)内龙骨抗剪计算[可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×3508/(2×50×100)=1.052N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
内龙骨的抗剪强度计算满足要求!
最大变形v=0.049mm
内龙骨的最大挠度小于400.0/250,满足要求!
五、墙模板外龙骨的计算
外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。
外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑钢管变形计算受力图
支撑钢管变形图(mm)
最大弯矩Mmax=0.462kN.m
最大变形vmax=0.089mm
最大支座力Qmax=14.199kN
抗弯计算强度f=0.462×106/8982.0=51.44N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!
其中N——对拉螺栓所受的拉力；
A——对拉螺栓有效面积(mm2)；
f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
公路挡土墙设计与施工技术细则.pdf对拉螺栓的直径(mm):14
对拉螺栓有效直径(mm):12
对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000
对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=17.850
对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=14.199
对拉螺栓强度验算满足要求!
DB34 T 3836-2021 城镇综合管廊施工与质量验收规程.pdf3、附件3：箱涵施工进度计划
4、附件4：应急救援路线图