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出上、下限的规定。 （4）振冲碎石桩。适用于软弱黏性土，也能在砂土中应用。制作桩体的填料宜就地 取材，如碎（卵）石、砂砾、矿渣等，各类填料的含泥量不大于10%，粒径不大于50mm。当 振冲钻孔完成后，其填料方式有三种：一是把振冲器提出孔口，倒入约1.0m高的填料，然 后下降振冲器振实填料，如此反复，直到完成；二是振冲器不提出孔口，仅向上提1.0m左 右，然后向孔内倒料，再下降振冲器振实填料，每次以1.0m左右高度往复循环，直至达地 面为止；三是边把振冲器缓慢向上提升，边在孔口连续加料。黏性土地基大都采用第一种 方式。 对较软的土层，应采用先护壁后制桩的方法施工。即成孔时，不要一次达到设计深 度，而根据土质特性，先达到软土层上部1.0~2.0m区段，将振冲器提出孔口加一批填 料，下降振冲器使这批填料挤入孔壁，可防止塌孔，然后再将振冲器降至下一段软土中，用 同样方法加料护壁。

13.3.1挡土墙的排水措施主要包括：设置地面排水沟、截水沟以引出地表水。墙后填 科的上部应以不透水的土层芬实封团，以防止地下水下渗。 13.3.3~13.3.5挡土墙墙身设泄水孔是为了迅速排除墙后之积水，消除黏性土填料 因含水量增加而产生的膨胀力，或减小寒冷地区填料的冻涨力。 13.3.7填料隔水层的厚度视所采用封闭材料的类别而定，一般取300~500mm。 13.3.813.3.10挡土墙的排水系统应综合考虑，合理选用排水设施的类型和位置 不应注意各类排水设施的相互衔接，使之构成统一、完整的排水系统。

【山西图集】12S3.pdf13.4沉降缝与伸缩缝

13.4.1~13.4.5沉降缝与伸缩缝宜采用沥青木板、沥青甘蔗板、沥青麻絮等材料填 塞。挡土板或墙面板（面板）间的设缝，应整洁干净，宜用沥青软木板、渗滤土工织物、聚 氨酯泡沫塑料条等填塞。并要求沿基础、墙身全断面贯通，不得上下交错，否则就失去了 沉降缝的作用。

13.5.1由于碎（砾）石土、砂土的力学性能稳定，受水的影响较小，故条文中写人

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13.5.3早期的填料曾被控制为无黏性土类，但目前已有较大突破，不仅黏性土可 铲大到包括黄土、工业废渣及稳定土类，但必须针对各种土的物理力学性质，在施工 用相应的技术措施。

13.5.5墙后1.0m范围内，填料由小型压实机械进行压实，是为了防1

板。小型压实机械一般指5t以下的压实机，如蛙式打夯机、内燃打夯机、手扶式振 机、振动平板夯等。

13.6。10砂浆的稠度应根据不同的砌筑材料、气象条件、施工方法和砌筑要求而定。 国此，本条分别情况，规定了不同的稠度

问，但应按照现行《混凝王外加剂标准》（GB8067一1997）的规定执行。

注：本表配合比均未掺人外加剂。如需掺加时，其水泥用量应酗减

13.6.14砌筑材料应先浇水湿润，并将表面清洗干净，这样可以避免砂浆中的水分在 凝结前被吸收而影响砂浆的水化作用，并防止泥土杂物等隔离砂浆与砌体的连接，保证其 黏结力。 13.6.16基底如为岩层或混凝土基层，应先用水湿润后再坐浆砌筑，使第一层砌块与 基层黏结牢固，保证砌体与基层间的抗弯和抗剪能力。 13.6.17当砌筑区段较长，第一层砌完返回砌筑第二层时，第一层的砂浆可能已初凝 继续在其上砌筑加载，可能使下层砂浆受振动而开裂，影响其黏聚力，故须分层分段砌筑 分段位置宜设在沉降缝、伸缩缝处。相临砌筑段的高差不超过1.2m，是为了防止在施工 过程中产生较大的不均匀沉陷。 13.6.19 砂浆勾缝可分为凹缝、凸缝、平缝等，可根据砌筑类型和设计要求而定。 13.6.20浆砌片石每2~3层组成一工作层，是为了便于对每个工作层进行校核、调 整，从而达到设计规定的要求，以免砌体完成后再进行总调整，产生过大累积偏差。 13.6.22若为了在片石砌层之间找平，直接用小石片垫，则石块重力集中在小石片上 易于压碎，使砌块倾斜不稳，影响结构的安全稳定。所以应在砂浆中填入小石子起支热

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或小于0.4m时，拉结石长度应等于墙厚；墙厚大于0.4m时，可用两块拉结石内外搭结， 搭结长度不应小于0.15m，其中一块长度不应小于墙厚的2/3。

13.6.25浆砌块石挡土墙的上下层竖向砌缝错开距离较大，为使结构物内外咬合紧 密，荷载自上而下传布时可分布在较大面积上，砌筑时应按丁顺相间或二顺一丁的方式 进行。

13.6.26当用粗料石或预制混凝土块砌筑挡土墙时，如用逐层改变砌缝厚度的方法来 调整或控制砌体的累计高度是很困难的，必须先设计层数、层高，并选好砌筑材料。此外， 也可预制一些不同高度的砌块，用以调节砌筑高度。 一般砂浆强度较之石料强度要低，故平缝、竖缝均不宜过宽，否则将影响砌体的整体 强度.而且也多耗用水泥

13.7悬臂式和扶壁式挡士墙

主意正确使用，必须根据所采用外加剂品种，实际使用的水泥和粗细集料等情况，参

现行《混凝土外加剂标准》（GB8067—1997）的规定和生产厂家产品说明书的说明，并通 过试验确定其掺加量。

13.7.12用冷拉法调直钢筋，可同时去掉钢筋表面锈皮，提高除锈工作效率。但冷拉 不应超过屈服点时的伸长率，因此规定Q235钢筋最大冷拉率不大于2%，HRB335、 HRB400钢筋的冷拉率不大于1%。

土凝结的试验资料来确定。如运输时间过长，则将因混凝土离析或落度降低而影响混 凝土的质量。

13.7.30自高处倾卸混凝土时，易发生离析，因此，对倾卸条件作了具体规定。当倾落 高度超过8.0m时，应在串筒内设置不同方向的斜挡板，以减低混凝土下落速度。从串筒 出料口而下的混凝土，如堆积高度超过1.0m，则后落下混凝土中的粗集料易向远方滚去， 造成严重离析。所以，应即时将下落混凝土转运到各模板内。

13.7.31为保证薄壁式支挡结构物

但底板（ 与板）和墙身可分别浇筑，底板上应预埋锚固钢筋，以便与墙身钢筋对应焊接。当 高时，钢筋也可从底板直通到墙顶。底板与墙体分步浇注时的接缝属施工缝，故本 出处理要求。

13.7.32~13.7.33浇筑混凝土应分层进行，为使上下层混凝土结合成为密实整体，浇 筑上层时，宜将插人式振动器伸入下层50~100mm，此时下层混凝土仍须保持一定的塑 性，以便层面黏接为一体，无分层接缝的痕迹。因此，条文规定必须在下层混凝土初凝或 重塑之前，完成上层混凝土浇筑。一般混凝土的初凝时间与重塑时间很接近，前者可在室 内试验得出，后者可在现场试验确定。有条件时，两者应进行对比，使之更正确合理。重 塑的试验方法为：依靠自重将插入式振动器插人混凝土中，振动15s后，当周围100mm范 围内能泛浆，拔出振动器时，不留有孔洞，即认为能重塑

13.7.34施工缝的处理应待混凝土达到一定强度才能进行，对于素混凝土最 2MPa，钢筋混凝土不得低于2.5MPa。

13.7.35插人式振动器的插点若相距过远，则两次振动器作用半径之间可能未振实； 若相距过近，一方面影响进度，另一方面造成重复振捣，使混凝土产生离析或表面浮浆 过厚。 振动器的作用半径，除与本身的功率、性能有关外，还与混凝土的工作度或塌度大 小有关，所以作用半径也应结合工地试验而定。 振动器与内侧模板应保持50~100mm的距离，是为了防止侧模受振动的影响而变 形，或因碰撞使模板、钢筋、预埋件等产生移位。 13.7.36混凝土浇筑过程中如泌水较多时，应及时研究产生的原因，可从配合比、运输 机具、间歇时间等方面考虑，并针对其原因采取应对措施，防止继续泌水。已产生的浮水 宜从上部采用吸管等方法排除，不得在模板侧面开孔放走浮水，以防止可能带走水泥浆。

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中水分会不断蒸发，造成由表到里逐渐脱永，极易产生十缩裂纹，向时又阻滞混诞工的继 续硬化基至停止硬化。因此，必须按条文规定，对已浇混凝土进行养护。

13.8嵌岩桩板式挡土墙

13.8.4本条引用自现行版本的《环境空气质量标准》（GB3095一1996）。环境空气质 量标准中的三级标准，适用于特定工业区，主要控制的污染元素为：二氧化硫（SO）总悬 浮颗粒物（TSP）、可吸人颗粒物（PM1o）、氮氧化物（NO）、二氧化氮（NO2）、一氧化碳 CO）、臭氧（O）、氟化物（F）等。 2 挖孔灌注桩的施工方法解释如下： （1）挖孔桩适用于无水或少水的坚硬土地段，所以可采用人工挖掘、绞车、卷扬机等 小型设备提升。 （2）挖孔桩宜做成矩形或圆形断面，主要是考虑到桩伸出地面后，便于孔壁与地面上 的模板平稳搭接。挖掘中需要爆破时，应尽量采用浅孔，少装药量，以达到松动为目的，防 震塌孔壁。不论掘进处的深浅，孔内引爆均应采用电爆，保证安全。 （3）除挖掘与支护应连续作业外，当挖孔桩达到设计深度后，应进行孔底处理，做到 无松渣、淤泥沉淀等扰动过的软层。如地质复杂或与设计资料不符，应勘探了解孔底以下 地层情况，以便确定相应处理措施。 （4）可根据地质、水文地质条件和因地制宜的原则选择孔壁的支护类型。一般可安 装木框架支护，使用竹篱、柳条、荆爸等材料支护，预制或现浇混凝土圈支护，喷射混凝土 护壁等。本条建议以采用现浇或预制混凝土圈支护为主，其具有开挖断面小，扰动地层 少，不需拆除支撑，施工安全，施工进度快，能直接验证地质资料等优越性。 （5）当孔深度大于15.0m后，施工较为困难，人工挖掘的危险性增大，而且上下提土 运距长，卸土的工效大为降低，故规定深度不宜大于15.0m。

13.8.5钻孔灌注的施工方法解释如

（1）～（2）钻孔孔口设置的护筒具有固定桩位、隔离地面水、保护孔口不发生、导 引钻头下落方向、保持孔内水位高度等作用。但护筒底端埋置不宜过浅，因浅护筒周围的 土不易密实，在钻进中可能发生位移、倾斜、沉陷及底端向外漏水等情况，使钻孔困难，甚 至导致钻孔报废。护筒也不宜埋置过深，护筒过长则增加造价，延长工期，因此本条对护 简顶、底的合理标高加以规定。当钻孔位于深水且河床为软土或厚淤泥层时，护筒埋置深 度不宜小于3.0m。 （3）由于泥浆的相对密度比水大，在钻进挤压作用下，泥浆在孔壁上形成一层泥皮， 阻隔住孔外渗流，保护孔壁免于塌，并起到浮悬钻渣的作用。为改善泥浆性能可掺入外 加剂，其种类和掺人量如下： ①CMC全名羧基纤维素，使地基土表面形成满膜，强化和降低失水量作用，掺量一般 在: 0. 1% 以下

②FCI又称铬铁木质素磺酸钠盐，为分散剂，具有很强的吸附能力，在黏土颗粒表面 形成结构性溶剂水化膜，防止自由水渗透，失水量降低，黏度增加，掺量0.1%~0.3%。 ③碳酸钠（NaCO3）又称碱粉或纯碱，可使pH值增大，黏土分散，提高泥浆的胶体率 和稳定性。掺入量为0.1%~0.3%。 （4）清孔的目的是抽、换孔内泥浆，尽量减少钻渣沉淀层厚度，以提高桩底承载力。 嵌岩钻孔桩孔底沉渣的厚度t，应满足设计要求，一般t≤100mm。加深孔底所增加的承 载力并不能补偿因未清孔而使孔底减少的承载力，所以，不能以超钻深度代替沉渣厚度。 13.8.6~13.8.7挡土板的预制可参考本细则第13.8.6条所列方法进行，但随着施工 技术的发展，对预制构件的尺寸、规格、表面光洁平整度的要求也相应提高。因此，预制挡 土板必须符合本细则第13.8.7条的规定，必要时，应采用有底模施工，以达到方便安装和 预制件整洁美观的要求。 13.8.10挖孔桩或钻孔灌注桩的钢筋笼中，钢筋接头可采用焊接或套管挤压接头。用 搭接电弧焊时，两钢筋搭接端部，应预先折向一侧，使钢筋轴线一致。双面焊的焊缝长度 不小于5d（d为钢筋直径），单面焊时不小于10d。焊条类别应与钢筋等级相适应。由于 钢筋通过连接接头传力的性能不如整根钢筋，故钢筋接头应设置在受力较小的区段，同一

10挖孔桩或钻孔灌注桩的钢筋笼中，钢筋接头可采用焊接或套管挤压接头。用 瓜焊时，两钢筋搭接端部，应预先折向一侧，使钢筋轴线一致。双面焊的焊缝长度 5d（d为钢筋直径），单面焊时不小于10d。焊条类别应与钢筋等级相适应。由于 过连接接头传力的性能不如整根钢筋，故钢筋接头应设置在受力较小的区段，同 上应少设接头。

13.8.11采用在空气中浇筑挖孔桩混凝土法，应以渗水流量大小和孔底积水深度为界 根而定。如符合条件，应尽量采用在空气中浇筑混凝土，这样可直接目视检查，浇筑质量 易于保证，施工速度较快目较安全

内的水位至少应与孔外稳定水位持平，以免产生水压差。若为易于塌的土质孔壁，浇筑 应保持孔内水位高于地下水位1.0~1.5m。 为防止在灌注混凝土过程中，钢筋骨架被顶升，可采用以下措施： （1）将钢筋骨架中的几根主筋延长，直至孔底。 （2）混凝土表面接近主钢筋底部时，放慢灌注速度。 （3）混凝土表面接近钢筋骨架时，导管保持较大埋深，导管底口与钢筋骨架底端保持 较大距离。 （4）混凝土表面进入钢筋骨架一定深度后，提升导管，使导管底口高于钢筋骨架底端 定距离，但导管埋入已浇筑混凝土表面以下的深度不得小于2.0m。

13.8.15~13.8.16浇筑柱身混凝土前，应计算混凝土的用量，根据施工现场的运输能 力和机具设备，制定与之适应的浇筑进度，并留有一定余地，以达到柱混凝土连续浇筑、 一次浇完、尽量不留施工缝的要求。

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由于桩柱为外露构件，浇筑工序需紧凑，使分层混凝土的间歇时间尽量缩短，防止两 层间的接触面留有过多的痕迹，避免形成桩柱上的软弱部分及影响整洁美观。

13.8.18吊装工具应视挡土板的尺寸和重量而定，一般可采用扒杆、简易龙门架等。 如使用汽车吊或履带吊，安装更为方便。吊装时，应顺挡土板的高度方向竖向起吊，因其 抗弯刚度比板平置时大，且安装方便。若设计无吊环时，可于距板两端0.21倍板长处，以 钢丝绳绑扎作起吊构造。如挡土墙起吊就位后不够稳定，可用临时斜撑支承，待填土时再 将其卸下。

13.8.20挡土板水平安装缝的宽度需及时进行检查，发现超过规定时，应按本细则的 本条规定予以调整和处理。并应注意外露面接缝的整齐顺直，边检查，边调整，以免误差 累积而超过容许高差的规定。

13.9.4小当工程需要或有条件时，在锚杆非锚固部分上加套铁管并灌以环氧浆液封闭， 可延长锚杆的使用寿命。

13.9.9~13.9.11锚杆施时，应根据实际地质情况，将杆镭入符合设计要求的 完整、稳定的岩层内。锚杆的抗拔力，在完整硬质岩层内受砂浆与钢筋的黏聚力控制； 在软质岩层内受砂浆与孔壁的抗剪强度控制，但均需以钻孔质量和有效锚固长度为保 证，故条文中对钻孔工艺作了详细规定。实践证明，孔底扩孔是增加锚杆抗拔力的有效 借施，但不能因扩孔而破坏岩体结构，或导致岩层产生裂缝，所以要限定只能采用小药 量爆破施工。

13.9.16灌浆用的水泥砂浆中，若砂的粒径过大，易于沉淀而堵塞管道，影响灌浆施 工，所以对粒径要加以限制。条文中建议灌浆水泥砂浆的水灰比取0.5左右和水泥净浆 取0.4左右，为一般常用的经验数据，在实际施工中，应通过试验予以确定。目前，也有用 小石子混凝土添加早强减水剂，配制成比围岩强度等级高一级的混凝土，注入孔内，并分 层用小钢筋插捣的灌浆方法。 13.9.21也本条条文要求肋柱与锚杆用螺栓联结时，螺母不应拧得太紧，当确认正确就 位后，再统一拧紧，是为了避免逐个拧紧过程中，相互影响，以保证各锚杆受力均匀。 13.9.23~13.9.24钻孔完成后，应紧接锚杆施工，以免坡体受外界影响而产生变化。 为确保施工安全，锚孔附近边坡上的危石，必须加以清除。肋柱的安装位置必须准确，方 能使肋柱上的预留孔位置与锚杆相对应，以方便穿过锚杆和紧固螺栓。 13.9.26锚杆铁丝网喷浆支护边坡，系用大锚杆穿透破碎地层锚人稳定地层中，表层 再用小锚杆挂铁丝网后喷射混凝土，其厚度为80~120mm。编织铁丝网的铁丝为Φ3mm， 网孔不小于80mm×80mm，小锚杆直径不小于20mm，间距1.5~2.0m，按梅花形排列。 13.9.30墙背回填土过程中，当锚杆被压弯时表现为肋柱内倾，接头外侧张开，内侧压 裂，导致墙身变形，影响使用功能。所以需加强观察与防范，并严格按照本条规定的施工 住意事项执行。

。13.9.16灌浆用的水泥砂浆中，若砂的粒径过大，易于沉淀而堵塞管道，影响灌浆施 工，所以对粒径要加以限制。条文中建议灌浆水泥砂浆的水灰比取0.5左右和水泥净浆 取0.4左右，为一般常用的经验数据，在实际施工中，应通过试验予以确定。目前，也有用 小石子混凝土添加早强减水剂，配制成比围岩强度等级高一级的混凝土，注入孔内，并分 层用小钢筋插捣的灌浆方法。

13.9.30墙背回填土过程中，当锚杆被压弯时表现为肋柱内倾，接头外侧张开，内侧压 裂，导致墙身变形，影响使用功能。所以需加强观察与防范，并严格按照本条规定的施工 注意事项执行。

13.10锚定板挡土块

13.10.6肋柱式锚定板挡土墙的肋柱施工时，无论预制或现浇，其拉杆预留孔道应设 于肋柱中线上。沿肋柱竖向预留的孔道位置、方向，均应符合设计规定，以便于拉杆、锚定 板准确安装。此外，由于肋柱系按外伸简支梁或连续梁设计，支承点的位置确定了肋柱内 力的分布，拉杆的倾角将影响拉杆的拉力，所以，也需要严格控制施工误差。 13.10.10肋柱也可采用现浇与预制相结合的方法施工，即下段现浇，上段预制，此法 的拼接处仍可参照本细则第13.9.20条建议的方法施工。如肋柱为分段预制时，需分节 拼接，拼接处宜采用样接构造，以保证联结质量。 13.10.12板壁式锚定板挡土墙的锚定板预留孔，应与墙面板的预留孔相对应，以便于 拉杆安装施工和保证各构件受力均匀。 墙面板多采用槽形断面，因其节省材料，吊装重量也较轻

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伏。此外，还需考虑锚定板理设后的沉降量，因此，一般应比设计标高预拾高20~40mm。 锚定板挡土墙与锚杆挡土墙、加筋土挡土墙相比较，虽然锚定的方式不同，但在施工 中有很多相似之处，因此，可以相互参考。

13.11加筋士挡土墙

13.11.13钢筋混凝主带具有强度高、变形小、抗拉拔力大等特点，在工程中使用效果 较好。但其造价比聚丙烯土工带高出一倍以上，制作与安装复杂，接头的防腐工作量大。 13.11.14理论上钢塑土工加筋带抗腐蚀性好，使用寿命长，造价省。实际应用中，复 合材料的整体受力性能尚需观察和研究，其制作加工简单，接长或与面板连接方便，施工 较为简便。 13.11.15对聚丙烯土工加筋带的容许蠕变控制值，筋带的老化问题以及在填料中可 能引起破坏的化学物质，已积累了一些试验研究成果及分析资料，但尚未完全认识，缺少 较长时间的现场观测与考验。因此在应用聚丙烯土工筋带时，筋带材料检验及加筋体施 工，均应持慎重态度。 塑料土工格栅也是应用于加筋土挡土墙的土工合成材料之一，我国已制定了国家技 术标准（GB/T17689）。据国外资料介绍，采用高密度聚乙烯（HDPE）的格栅筋带材料，设

计使用寿命可达120年。

13.11.28关于本条文中，对面板的安装要求，部分说明如下： （1）加筋土工程第一层面板的安装，是控制全墙位置正确与否的关键，因此，应采用 经纬仪测量控制，放样出面板的外缘线，并进行校核后，方可立杆挂线，以免出现差错，无 法补救。 （3）面板安装时，除每层需挂线校核外，一般每三层进行一次全面核对，以调平高差 和调整轴线的偏移，防止误差累积于顶层。 （5）规定面板安装的允许偏移量，是为了保证墙面水平缝平顺一致，光洁美观。若在 未完成填土的面板上部再安装一层面板，除容易损坏面板插销孔外，板块的翼缘易造成破 损，同时也不安全，所以，应予禁止。面板砌筑安装时，不得用小石子或铁皮支垫法固定就 位，是为防止应力集中而造成面板破损，以往的工程实际中，这种局部支垫法造成的面板 缺损屡有发生，且处理比较困难，所以也应禁止。 13.11.32钢筋混凝土加筋带用挖槽法铺设时，虽然底槽不易达到精确平整，但为了保 证填料压实度的均质性，避免压路机直接碾压筋带或在筋带的过薄填料覆盖层上碾压，造 成筋带损伤破碎，故仍规定应挖槽铺设。 13.11.36聚乙烯土工加筋带、聚丙烯土工加筋带在面板拉环或预留孔中穿过时，不 得绕死结，以免因超过筋带的抗弯折强度而影响筋带使用寿命 13.11.37关于加筋体填料摊铺压实的注意事项，部分说明如下： （2）卸料和摊铺机械应距面板1.5m，是为防止摊铺机械在作业时碰撞已安装好的 面板。 （3）填料摊铺时，应采用借助摊铺机械将填料向前逐步推进的方法作业，这样既不会 压坏筋带，又能保证一次摊铺填料厚度不小于0.2m的要求。 （5）对填料进行碾压时，为避免雍土将筋带推起，所以第一遍碾压速度宜慢。在筋带 埋设区，碾压机械急剧改变方向和急刹车，易将筋带拉动，产生移位和变形，影响筋带的正

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常使用，因此规定应禁止此类操作。 （6）填料碾压顺序也可采用：距面板1.0m范围的填料先不予回填，只填筑1.0m以外 填料，并将其压实，在铺设上一层筋带之前，回填该层1.0m范围以内的预留部分，用人工 结合小型压实机械压实后，再铺设上一层筋带，如此逐层预留，逐层摊铺压实，循环作业， 直到填筑碾压工序全部完成

A.0.1~A.0.3关于挡土墙的主动土压力计算。 土压力是作用于挡土墙上的主要设计荷载之一，但到目前为止，土压力的计算方法在 理论上或实际观测方面均不完善，怎样选用比较合理的计算方法，是设计中既关心又难以 解决的问题。国内外相关规范计算规定的要点，简述如下： （1）英国BS5400荷载规范。仅说“用土力学原理计算的填土特性荷载被认为是名 义荷载”，并未规定用什么公式，在名义荷载乘以荷载系数1.5之后，作为最终极限状态 的设计荷载。 （2）美国公路桥梁标准规范（AASHTO）15版。第3.20条规定可以用朗金（RanKine's） 公式，又在挡土墙一章中第5.5.2条规定可以用库仑公式，并给出了具体的公式。 （3）日本道路公团《高等级公路设计规范》。第8篇规定超过8m高的挡土墙，用库仑 公式，小于8m高的挡土墙采用太沙基的土压力图算法。 （4）德国地基基础规范（DIN4085条文）。所提供的公式形式虽不同，把主动土压力 与被动土压力合在一起，但也是基于库仑土压力理论和以下基本假定的： 刚性墙体，平面滑动面，通过墙面摩擦角确定土压力方向，主动土压力作用时，墙体绕 其墙趾或更深处某一点转动变形，被动土压力作用在水平方向。 （5）我国《铁路路基支挡结构设计规范》（TB10025—2001/J127—2001）第3.2.7条 规定：作用在墙背上的主动土压力可按库仑理论计算。 （6）我国《铁路桥涵设计基本规范》（TB1002.199）。在附录A中给出了包括活载 的主动土压力计算库仑公式， （7）我国《公路桥涵设计通用规范》（JTGD602004）第4.2.3条，给出静止土压力 主动土压力计算的库仑公式。 （8）我国国家标准《建筑地基基础设计规范》（GB50007一2002）附录L给出了一个考虑了 黏聚力c和附加均布荷载的挡土墙主动土压力系数K.计算公式.经整理可列为如下公式

A.0.5本细则采用下式计算黏性土填料综合内摩擦角

tanpo=tang+ H

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但《铁路路基支挡结构设计规范》（TB10025/J127一2001）的条文说明认为：用细粒 土的抗剪强度内摩擦角?和黏聚力c套用砂性土的库仑公式尚不成熟，填料为细粒土时， 没有较准确的内摩擦角换算方法，通常采用35°的数值。然而，对矮墙会出现计算值比实 则值大，反之高墙又出现计算值比实测值偏小的情况，为了减小偏差，所以采用了不同墙 高用不同综合内摩擦角的方法。 早在20世纪40年代，美国学者太沙基就论述了库仑方程式T=c+tanp存在的问 题和缺陷。并且认为，不管真正砂土和黏土的一般特征怎样简单，而它们的力学性质则是

10受约束不能移动或转动的挡土墙，其墙后填土土压力按静止土压力计算，或 国规范规定：转动角的正切值≤0.00005或水平位移值≤墙高/20000时，墙后填 力按静止土压力计算。静止土压力的合力，仍然采用静止土压力系数K，为计算参 算式进行计算，即

H一墙高或计算土层厚度（m）； K一静止土压力系数。 土压力E，的着力点至土层底面的距离Y为： Y=H/3 关于K，的取值有关规范的规定分别列述如下： 我国铁道部标准《铁路桥涵设计基本规范》（TB10002.1—99）规定：

Y=H/3 关于K，的取值有关规范的规定分别列述如下： 我国铁道部标准《铁路桥涵设计基本规范》（TB10002.1—99）规定：

K.=0.25~0.5

我国交通部标准《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60一2004）（表中简称《公路桥 规》）规定（即K）值采用下式计算：

式中：一一土的内摩擦角（°）。 美国AASHTO《公路桥梁标准规范》（1994年版）规定：

式中： 一土的内摩擦角（°）。

式中：P一一排过水的土的摩擦角。 德国土木学会《德国地基基础规范》（DIN4085)（1987）规定：

DB34／T 2834-2017 装配式钢筋混凝土通道施工规程附录C工挡土墙材料标准

现版规范混凝土强度等级与原规范混凝土标号

C.0.4在体积较大的现浇混凝土挡土墙段落中，掺入适量的片石，可节约水泥，降低 尧筑混凝土过程中产生的水化热，减少由温差弓引起的裂缝，在石料来源手富的地区采用， 尤为适宜。当按小于混凝土体积量的20%掺入片石时，混凝土构件的各项强度指标和受 压弹性模量与未掺片石的同强度等级混凝土构件相同。但如片石掺入量超过上述限定比 例，或是施工采用分层铺人片石，石块间净距小于100mm时，则类似片石混凝土砌体，其

公路挡土墙设计与施工技术

各项强度指标和受压弹性模量低于该强度等级之混凝土。所以在片石混凝土挡土墙的浇 筑中，除材料强度应符合本细则规定外，还应严格按照《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041一2000第11.6.2条的规定进行施工(渝)17J01 重庆市建设工程施工现场安全设施标准图集(一) 水平防护棚，以保证达到规定的设计强度

C.0.5砖石及混凝土材料的抗冻性指标，系指材料在含水饱和状态下，经过 冻结与融化的循环次数。试验后的材料应无明显损伤（裂缝、脱层），其强度不值 前的0.75倍。 若有可靠的实践经验，证明材料确具有足够的抗冻性能时，可不做抗冻性试马