施工组织设计下载简介

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南通嘉鸿建筑工程有限公司模板工程施工方案

按以下公式计算面板跨中弯矩：

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新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.50×18.00×0.90=9.72kN/m；

JGJ 472-2020-T 山地建筑结构设计标准.pdf倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.50×2.00×0.90=1.26kN/m；

q=q1+q2=9.720+1.260=10.980kN/m；

计算跨度(内楞间距):l=300.00mm；

面板的最大弯距M=0.1×10.98×300.002=9.88×104N.mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=9.88×104/2.70×104=3.660N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:[f]=13.000N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=3.660N/mm2小于面板的抗弯强度设计值

[f]=13.000N/mm2，满足要求！

面板的最大挠度计算值:ω=0.677×9.00×300.004/(100×9500.00×2.43×105)=0.214

面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=300.000/250=1.200mm；

面板的最大挠度计算值ω=0.214mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.200mm，满

四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度60mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W

W=40×60×60/6=24.00cm3；

I=40×60×60×60/12=72.00cm4；

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强度验算计算公式如下:

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18.000×0.85+1.4×2.000×0.85)×0.300/2=3.11

内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；

内楞的最大弯距:M=0.1×3.11×500.002=7.78×104N.mm；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=7.78×104/2.40×104=3.241N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值:[f]=17.000N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值σ=3.241N/mm2内楞的抗弯强度设计值小于

[f]=17.000N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

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内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×2.70/2×500.004/(100×10000.00×7.20×105)=0.159

内楞的最大容许挠度值:[ω]=2.000mm；

内楞的最大挠度计算值ω=0.159mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2.000mm，满足

外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W

W=50×100×100/6=83.33cm3；

I=50×100×100×100/12=416.66cm4；

（1）.外楞抗弯强度验算

最大弯矩M按下式计算：

其中，作用在外楞的荷载:P=(1.2×18.00×0.85+1.4×2.00×0.85)×0.50×

0.50/2=2.59kN；

外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距):l=500mm；

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外楞的最大弯距：M=0.175×2592.500×500.000=2.27×105N/mm

经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=2.27×105/6.40×104=3.544N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值:[f]=17.000N/mm2；

外楞的受弯应力计算值σ=3.544N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值

[f]=17.000N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

外楞的最大挠度计算值:ω=11.146×2.25×103×500.003/(100×10000.00×2.56×106)=

外楞的最大容许挠度值:[ω]=2.000mm；

外楞的最大挠度计算值ω=0.126mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=2.000mm，满足

穿梁螺栓的直径:12mm；

穿梁螺栓有效直径:9.85mm；

穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力:N=5.400kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170.000×76/1000=12.920kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.400kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.920kN，满

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面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模

板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时

产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=1000.00×18.00×18.00/6=5.40×104mm3；

I=1000.00×18.00×18.00×18.00/12=4.86×105mm4；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1:1.2×（24.00+1.50）×1.00×0.70×0.90=19.28kN/m；

q2:1.2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3:1.4×2.00×1.00×0.90=2.52kN/m；

q=q1+q2+q3=19.28+0.38+2.52=22.18kN/m；

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跨中弯矩计算公式如下:

Mmax=0.125×22.176×0.150=0.416kN.m；

σ=0.416×106/5.40×104=7.700N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=7.700N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值

[f]=13.000N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

q=（(24.0+1.50)×0.700+0.35）×1.00=18.20N/mm；

面板的最大允许挠度值:[ω]=150.00/250=0.600mm；

面板的最大挠度计算值:ω=

0.521×18.200×150.04/(100×9500.0×4.86×105)=0.010mm；

面板的最大挠度计算值:ω=0.010mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=150.0/

250=0.600mm，满足要求！

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混

凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1=(24.000+1.500)×0.700×1.000=17.850kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2=0.350×1.000×(2×0.700+0.300)/0.300=1.983kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

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经计算得到，活荷载标准值P1=(2.500+2.000)×0.300×1.000=1.350kN；

均布荷载q=1.2×17.850+1.2×1.983=23.800kN/m；

集中荷载P=1.4×1.350=1.890kN；

经过计算得到从左到右各方木传递集中力[即支座力]分别为：

N1=1.408kN；

N2=6.340kN；

N3=1.408kN；

木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.000×10.000×10.000/6=83.33cm3；

I=5.000×10.000×10.000×10.000/12=416.66cm4；

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

九、扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，

该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=4.09kN；

R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

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横杆的最大支座反力：N1=4.087kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×4.500=0.697kN；

0.35=0.305kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N=4.087+0.697+0.305+2.219=7.307kN；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.700×1.500=2.945m；

Lo/i=2945.250/15.800=186.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；

钢管立杆受压应力计算值；σ=7306.890/(0.207×489.000)=72.186N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=72.186N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205.00

N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

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lo=k1k2(h+2a)(2)

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.002×(1.500+0.100×2)=1.988m；

Lo/i=1987.868/15.800=126.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.417；

钢管立杆受压应力计算值；σ=7306.890/(0.417×489.000)=35.833N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=35.833N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205.00

N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一

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a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，

3.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

5.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大

于12kN时应用顶托方式。

6.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

钢管不能选用已经长期使用发生变形的；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，

CJJ／T 287-2018 园林绿化养护标准(完整正版、清晰无水印).pdf钢筋等材料不能在支架上方堆放；

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8.文明施工及环境保护措施：

建立环保工作制度，使环保工作落实到人，严格执行有关环保工作规定永州市城乡规划管理技术规定(试行)（永住建发[2019]7号 永州市住房和城乡建设局2019年4月），加强环保宣传

工作，使环保意识深入人心，提高环保自检和内业资料的整理水平。

使用低噪声机械，杜绝一切大噪声作业。