施工组织设计下载简介

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新建铁路武汉至广州客运专线吴广客运专线乌龙泉花都段III标莲花坡2＃大桥支架设计施工方案

底模22#槽钢压在贝雷片上，间距1.5米，首先计算22#槽钢上的均布荷载q=(315.012+26.8+26.8+4.02)/5.5=67.75(KN/m),计算模型及计算书如下：

E=2.1×105MPa，I=3405.9331(cm4)，

贝雷片上的荷载为q=135.5/1.5=90.33KN/m。

贝雷片每3m上下都用［10号槽钢作为横向联系，用U形卡扣扣住，把贝雷片联成整体，使每排贝雷片受力较为均衡。

考虑到横向截面的不均匀，每一排贝雷片受力情况也不一样，两侧翼板下的贝雷片相对较小落地式钢管扣件脚手架施工方案，考虑模板、横梁、横向联系梁能起到一部分分散荷载作用，翼板下的荷载取中间的一半，并且要求满足安全系数1.5以上。

贝雷架钢材的弹性模量E=2.1×105MPa,剪力模量G=8.1×104MPa

查《装配式公路钢桥多用途使用手册》

双排单层贝雷片I=500994.4cm4W=7157.1cm3

贝雷片整体能承受的最大弯矩

[M]max=1576.4×7/1.5=7356.53KN·M

[Q]max=490.5×7/1.5=2289KN

因贝雷片每节结构形式相同，可看作均质梁，并以简支梁验算，由荷载引起的挠度为：

由单销间隙引起的非弹性变形：f1=3000*(sin(1/2)*（2*0.001/1500）*2)=0.00007mm，最大挠度为0.139mm＜L/900=6/900=6.67mm。

三、H型箱横梁、钢管柱的布置及检算

500×800的焊接钢箱梁，钢箱梁断面如下：

钢箱梁长度15米，E=2.1*105Mpa,I=3.667*103mm4,箱梁单位重q=(0.5*15*0.16*2+0.768*0.16*15*2)*7850*9.8/15000=31.215KN/m,箱梁处的集中荷载取以上贝雷片计算中的支座最大反力p=599.382KN作为验算荷载，两侧翼板处按底板处的1/2考虑。

根据计算可知道钢箱梁内力最大弯矩Mmax=333.5KN.M、Qmax=689KN,位置在B、C支座处，支座最大反力Rmax=993.97KN、Mmax=122.774KN.M。

钢箱梁强度(拉应力)验算：

σl=M/W=333.5/0.003036=109.68Mpa≤[σl]/1.3=170Mpa/1.3=130.77Mpa，所以钢箱梁强度满足要求。

承台的混凝土强度等级：C20承台钢筋级别:HRB335配筋计算as=50(mm)

桩基沉降计算经验系数:1.000

确定压缩层深度时附加应力与自重应力比:20.00%

基础与覆土的平均容重:20.000(kN/m3)

桩类型:人工挖孔桩桩长=5.000(m)桩直径=1(m)

桩的混凝土强度等级=C20单桩极限承载力标准值=2000.000(kN)

承载力计算时：不考虑承台效应与群桩效应

柱直径=529(mm)柱子转角=0.000(度)

轴力N=998.120(kN)

剪力Vx=0.000(kN)

剪力Vy=0.000(kN)

饱和重度(kN/m3)

1、桩竖向承载力验算:

单桩极限承载力标准值=2000.000(kN)

单桩极限承载力设计值=1250.000(kN)

桩心坐标=0.000,0.000(mm)

在中心荷载作用下,桩顶全反力=1001.132(kN)

按规范公式(N<=1.25*R)计算,承载力设计满足系数:1.56

按规范公式(Nmax<=1.5*R)计算

桩号:桩顶全反力:1001.132(kN),承载力设计满足系数:1.87

桩号01 =998.120(kN)

最大桩净反力:998(kN)

承台配筋(全截面): X向11300.0 Y向11300.0(mm2)

换算矩形承台长Lc=0.501m

换算矩形承台长宽Bc=0.501m

l/d=5000.000

Sa/d=999999.938

桩端附加压力=3977.558kPa

压缩层深度=3.600(m)

层号厚度Es应力面积本层沉降(mm)

(m)(MPa)(m2)未乘系数

012.3011000.0000.511942.04

021.3001000.0000.017640.07

桩顶面的竖向力标准值:Fk=1020.43kN/m2

桩顶面的力矩标准值:Mk=202.52kN/m2；

桩顶面的水平力标准值:Hk=5kN/m2桩扩大头的直径:0.8m；

水平抗力系数比例常数:m=6MN/m4混凝土强度等级:C20；

钢筋级别:HRB335

2.承载力设计值计算:

桩顶面的竖向力设计值:N=1.2×1020.43=1224.516kN/m2；

桩顶面的水平力设计值:H=1.2×5=6kN/m2；

桩顶面的力矩设计值:M=1.2×202.52=243.024kN/m2；

由于M不等于0,所以桩为偏心受压构件!

沿周边均匀配置纵向钢筋的圆形截面钢筋混凝土偏心受压构件，其截面受压承载力计算：

偏心受压构件，由于l0/i=16.10<=17.5，所以取：η=1.000。

偏心受压构件应符合下列规定：

上面两式验算：桩的配筋面积As=1200.000mm2

4.桩的竖向承载力验算:

嵌岩桩的极限承载力计算

li──第i层土的厚度,按下表取值:

序号土层类型土层厚度侧阻力端阻力

①粘性土或粉土2.3874975

Qsk=2.513×(0.800×74.000×2.300)=342.207kN

Qrk=2.513×0.061×5000.000×1.500=1155.713kN

Qpk=0.281×5000.000×0.503=706.858kN

Quk=342.207+1155.713+706.858=2204.779kN

R:=Quk/γsp=2204.779/1.650=1336.230kN

结论:由于承载力设计值R×1.2大于γ0×N=1346.9676kN，所以满足要求!

五、第三跨独立柱基础设计

1已知条件及计算要求：

基础尺寸(单位mm):

b1=2150,b11=1075,a1=2150,a11=1075,h1=300,h2=150

dx1=150,dx2=150,dy1=150,dy2=150

柱:圆柱,直径=529mm

设计值：N=1041.77kN,Mx=123.00kN.m,Vx=0.00kN,My=0.00kN.m,Vy=0.00kN

标准值：Nk=771.68kN,Mxk=91.11kN.m,Vxk=0.00kN,Myk=0.00kN.m,Vyk=0.00kN

混凝土强度等级：C20,fc=9.60N/mm2

钢筋级别：HRB335,fy=300N/mm2

基础混凝土保护层厚度：40mm

基础与覆土的平均容重：20.00kN/m3

地基承载力设计值：200kPa

作用力位置标高：0.000m

(1)承载力验算时,底板总反力标准值(kPa):[相应于荷载效应标准组合]

pk=(Nk+Gk)/A=176.94

pkmax=(Nk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy=231.95

各角点反力p1=231.95,p2=231.95,p3=121.93,p4=121.93

(2)强度计算时,底板净反力设计值(kPa):[相应于荷载效应基本组合]

p=N/A=225.37

pmax=N/A+Mx/Wx+My/Wy=299.63

各角点反力p1=299.63,p2=299.63,p3=151.11,p4=151.11

pk=176.94

pkmax=231.95<1.2*fa=240.00kPa,满足

抗剪验算公式V<=0.7*βh*ft*Ac

(剪力V根据最大净反力pmax计算)

第1阶(kN):V下=556.20,V右=556.20,V上=556.20,V左=556.20

砼抗剪面积(m2):Ac下=0.77,Ac右=0.77,Ac上=0.77,Ac左=0.77

抗冲切验算公式Fl<=0.7*βhp*ft*Aq

(冲切力Fl根据最大净反力pmax计算)

第1阶(kN):Fl下=232.34,Fl右=232.34,Fl上=232.34,Fl左=232.34

DL／T 459-2017 电力用直流电源设备砼抗冲面积(m2):Aq下=0.34,Aq右=0.34,Aq上=0.34,Aq左=0.34

弯矩计算公式M=1/6*la2*(2b+b')*pmax[la=计算截面处底板悬挑长度]

配筋计算公式As=M/(0.9*fy*h0)

第1阶(kN.m):M下=175.83,M右=175.83,M上=175.83,M左=175.83

计算As(mm2/m):As下=748,As右=748,As上=748,As左=748

六、根据以上计算，第三跨表层填土要进行换填

某湿地公园滑坡体四周生态恢复工程施工组织设计完整版.doc2、换填厚度及换填垫层尺寸：

垫层厚度:根据图纸，换填厚度为1.14米，

垫层宽度为b’=215+2*114*tan30=215+132=347厘米，如下图：