施工组织设计下载简介
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落地式钢管扣件支撑架卸料平台施工方案安全网采用密目式绿色安全网，安全网在出厂前，必须有国家指定的监督检测部门批量验证和检验合格证，已使用过的安全网必须经过检查和试验合格后方可使用，超过使用期限的安全网严禁使用。安全网在储运中，必须通风、遮光、隔热，同时要避免化学物品的侵蚀，搬运时禁止使用钩子。
本工程脚手板采用木脚手板，木脚手板厚度不小于50mm，材质不低于国家二等标准的松木板，两端用4mm镀锌铁丝捆紧，禁止使用有扭纹、破裂严重的脚手板。
五、落地式卸料平台搭设施工
4.《输气管道工程设计规范》（GB50251-2015）场地平整、夯实→定位设置垫板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（栅格）→剪刀撑→连墙杆→铺脚手板→搭防护栏杆→绑扎安全网
（1）定位定距：根据构造要求量出内、外立杆距墙距离，并做好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用白灰点出立杆标记。垫板准确放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空。
（2）在搭设首层脚手架的过程中，沿每框架格内设一道斜支撑，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。
（3）当卸料平台操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直至连墙件搭设完毕后方可拆除。
（4）落地卸料平台架体搭设，宜先立里排立杆，然后依次向外。每排立杆宜先立两头，再立中间的一根，互相看齐后再立中间部分各立杆。立杆接长时，应先立外排，后立内排。
1、架子拆除时应划分作业区，周围设围栏或竖立警戒标志，地面设有专人指挥，严禁非作业人员入内。
2、拆除的高处作业人员，必须戴安全帽，系安全带，扎裹脚，穿软底防滑鞋。
3、拆除顺序应遵循由上而下，先搭后拆，后搭先拆的原则。即先拆脚手板、斜拉杆，后拆横杆、纵杆、立杆等，并按一步一清的原则依次进行，要严禁上下同时进行拆除作业。
4、拆立杆时，应先稳住立杆再拆开最后两个扣。
5、连墙点应随拆除进度逐层拆除。
6、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以免坠落。
7、拆除时如附近有外电线路，要采取隔离措施。严禁架杆接触电线。
8、拆除时不应碰坏门窗、玻璃、落水管、房檐片、地下明沟等物品。
9、拆下的材料，应用绳索拴住，利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件或铁丝要集中回收处理。
10、在拆架过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。
1、栏杆和挡脚板应搭设在外排立杆的里侧。
2、操作层上栏杆的上皮高度1.2m，中栏杆居中设置。
3、安全网须满挂在外侧立杆的的里侧，用铁丝绑扎牢固，不留缝隙，四周应交圈。
4、堆料时卸料平台堆放材料总重量不能超过0.5t,严格控制堆料的重量。
八、安全技术措施及注意事项
1、脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。
2、脚手架操作人员必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等。
3、脚手架的构配件必须合格。
4、脚手架搭设应分阶段进行检查，发现问题及时校正。
5、操作层上施工荷载不得超过5kN/m，不得将模板支撑、缆风绳固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。
6、六级及六级以上大风和雾、雨、雪天应停止脚手架作业，雨、雾后上架操作应有防滑措施，应扫除积雪。
7、在脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件：
a.主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆
8、临近道路搭设的落地卸料平台外侧应有防护措施，以防坠物伤人。
9、应根据实际情况设置脚手架的接地及避雷装置。
10、拆除脚手架时，地面应设围栏警戒标志，并派专人看守，严禁一切非操作人员入内。
九、落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书
本计算书以高度最高（15.0米）的落地卸料平台二进行计算。
计算依据2《施工技术》2002。
计算依据3《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
模板支架搭设高度为15.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.20米，立杆的横距l=0.60米，立杆的步距h=1.80米。平台底面的钢管距离为0.3米。采用的钢管类型为48×3.5。
图 落地平台支撑架立面简图
图 落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为
截面抵抗矩W=5.08cm3；
截面惯性矩I=12.19cm4；
(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：
q1=0.000+0.300×0.300=0.090kN/m
(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：
q21=5.000×0.300=1.500kN/m
(3)施工荷载标准值(kN/m)：
q22=1.000×0.300=0.300kN/m
经计算得到，活荷载标准值q2=0.300+1.500=1.800kN/m
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，
最大弯矩计算公式如下:
最大支座力计算公式如下:
静荷载q1=1.20×0.090=0.108kN/m
活荷载q2=1.4×0.300+1.4×1.500=2.520kN/m
最大弯矩Mmax=(0.10×0.108+0.117×2.520)×1.2002=0.440kN.m
最大支座力N=(1.1×0.108+1.2×2.52)×1.20=3.771kN
抗弯计算强度f=0.440×106/5080.0=86.64N/mm2
纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
静荷载q1=0.090kN/m
活荷载q2=0.300+1.500=1.800kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0.090+0.990×1.800)×1200.04/(100×2.06×105×121900.0)=0.296mm
纵向钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求！
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3.77kN
最大弯矩Mmax=0.396kN·m
最大变形Vmax=0.375mm
最大支座力Qmax=8.108kN
抗弯计算强度f=0.396×106/5080.0=77.95N/mm²
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！
支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求！
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:：
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=8.11kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,采用双扣件!
R≤8.0kN时，可采用单扣件；8.0kN
立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
（1）静荷载标准值包括以下内容：
①脚手架钢管的自重(kN)：
NG1=0.116×15.000=1.742kN
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
②栏杆的自重(kN)：
NG2=0.150×0.600=0.090kN
③脚手板自重(kN)：
NG3=0.300×1.200×0.600=0.216kN
NG4=5.000×1.200×0.600=3.600kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.648kN。
（2）活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ=1.000×1.200×0.600=0.720kN
（3）不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.20NG+1.4NQ
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.79kN
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；
i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58
A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89
W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08；
——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
l0——计算长度(m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l0=(h+2a)(2)
k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；
u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.700
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.10m；
公式(1)的计算结果：l0=1.163×1.700×1.80=3.559m=3559/15.8=225.239 =0.144
=7785/(0.144×489)=110.643N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
公式(2)的计算结果：l0=1.800+2×0.100=2.000m=2000/15.8=126.582
=7785/(0.418×489)=38.087N/mm2HJ 1147-2020标准下载，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0=k1k2(h+2a)(3)
k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.035；
公式(3)的计算结果：l0=1.163×1.035×(1.800+2×0.100)=2.407m
=2407/15.8=152.368=0.301
=7785/(0.301×489)=52.872N/mm2T／CECS 473-2017标准下载，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。