施工组织设计下载简介

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海南电网外架专项施工方案（新）

a、由架子工班（组）管理，采用谁使用、谁维护、谁管理的原则，并建立积极地奖罚制度、做到确保施工需要，用毕及时归库、及时清理和及时维修保养，减少丢失和损耗；

b、由材料部门集中管理，实行租赁制。施工队根据施工的需要向公司材料部门租赁脚手架材料，实行按天计费和损坏赔偿制度。

3、监测措施 (1）项目部、班组日常进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。 (2)日常检查、巡查重点部位如下: 1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。 2）地基是否有积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。 3）连接扣件是否松动。 4）架体的沉降、垂直度的偏差是否符合规范要求。 5）施工过程中是否有超载的现象。 6）安全防护措施是否符合规范要求。 7）脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。 8）脚手架卸荷钢丝绳受力状态，有无松动现象。 (3)脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。 (4)监测项目包括:支架沉降、位移和变形。 (5)监测频率:在脚手架搭设期间，一般监测频率不超过 3 天/次～5 天/次，在脚手架使用期，一般监测频率不超过 10 天/次～15 天/次。 (6)监测的方法与工具:立杆的垂直度监测用经纬仪或吊线和卷尺， 立杆间距用钢板尺，纵向水平杆高差用水平仪或水平尺，主节点处各扣件中心点相互距离用钢板尺，同步立杆上两个相隔对接扣件的高差用钢卷尺，立杆上对接扣件至主节点的距离用钢卷尺，纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离用钢卷尺，扣件螺栓拧紧扭力矩用扭力扳手，剪刀撑斜杆与地面的倾角用角尺某某园艺场学校学生宿舍楼工程施工组织设计(全).doc，脚手板外伸长度的检测用卷尺，钢管两端面切斜偏差用塞尺。拐角尺，钢管外表面锈蚀程度用游标卡尺，钢管弯曲用钢板尺。

脚手架搭设技术要求、允许偏差与检验方法

各种杆件钢管的端部弯曲

水平杆、斜杆的钢管弯曲

双排脚手架搭设高度为54.5m，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：横距Lb为0.8m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8m；

内排架距离墙长度为0.30m；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

脚手架沿墙纵向长度为62.00m；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；

连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

施工均布活荷载标准值:2.000kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；

本工程地处海南澄迈县，基本风压0.66kN/m2；

风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.693；

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；

安全设施与安全网(kN/m2):0.005；

脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；

脚手板铺设总层数:10；

地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):115.00；

立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。

大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；

脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.8/(2+1)=0.08kN/m；

活荷载标准值:Q=2×0.8/(2+1)=0.533kN/m；

静荷载的设计值:q1=1.2×0.038+1.2×0.08=0.142kN/m；

活荷载的设计值:q2=1.4×0.533=0.747kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

M1max=0.08q1l2+0.10q2l2

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.142×1.52+0.10×0.747×1.52=0.194kN·m；

支座最大弯距计算公式如下:

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max(0.194×106,0.229×106)/5080=45.079N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=45.079N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI

其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.08=0.118kN/m；

活荷载标准值:q2=Q=0.533kN/m；

ν=0.677×0.118×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.533×15004/(100×2.06×105×121900)=1.226mm；

大横杆的最大挠度1.226mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！

大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.5=0.058kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.3×0.8×1.5/(2+1)=0.120kN；

活荷载标准值：Q=2×0.8×1.5/(2+1)=0.800kN；

集中荷载的设计值:P=1.2×(0.058+0.12)+1.4×0.8=1.333kN；

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=ql2/8

Mqmax=1.2×0.038×0.82/8=0.004kN·m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=1.333×0.8/3=0.355kN·m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.359kN·m；

最大应力计算值σ=M/W=0.359×106/5080=70.706N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=70.706N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

νqmax=5ql4/384EI

νqmax=5×0.038×8004/(384×2.06×105×121900)=0.008mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.12+0.8=0.978kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.008+0.707=0.716mm；

小横杆的最大挠度为0.716mm小于小横杆的最大容许挠度800/150=5.333与10mm,满足要求！

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):

大横杆的自重标准值:P1=0.038×1.5×2/2=0.058kN；

小横杆的自重标准值:P2=0.038×0.8/2=0.015kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.3×0.8×1.5/2=0.18kN；

活荷载标准值:Q=2×0.8×1.5/2=1.2kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.058+0.015+0.18)+1.4×1.2=1.984kN；

R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

五、脚手架立杆荷载计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m

NG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×54.50=8.546kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2

NG2=0.3×10×1.5×(0.8+0.3)/2=2.475kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m

NG3=0.15×10×1.5/2=1.125kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2

NG4=0.005×1.5×54.5=0.409kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=12.554kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值

NQ=2×0.8×1.5×2/2=2.4kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×12.554+0.85×1.4×2.4=17.921kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×12.554+1.4×2.4=18.425kN；

六、钢丝绳卸荷计算(因此内容在规范以外，故仅供参考):

钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。

在脚手架全高范围内卸荷1次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。

卸荷净高度为27.05m；

a1=arctg[2.000/(0.800+2.000)]=35.538度

a2=arctg[2.000/2.000]=45.000度

P1=P2=1.5×17.921×27.05/54.5=13.342kN；

kx为不均匀系数，取1.5

各吊点位置处内力计算为(kN)：

T1=P1/sina1=13.342/0.581=22.955kN

T2=P2/sina2=13.342/0.707=18.869kN

G1=P1/tana1=13.342/0.714=18.679kN

G2=P2/tana2=13.342/1.000=13.342kN

其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。

卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为[Fg]=T1=22.955kN。

钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；

计算中[Fg]取22.955kN，α=0.8，K=7，得到：

选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d=(2×22.955×7.000/0.800)0.5=20.0mm。

吊环强度计算公式为：σ=N/A≤[f]

[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；

选择吊环的最小直径要为：

d=(2×[Fg]/[f]/π)1/2=(2×22.955×103/50/3.142)1/2=17.1mm。

钢丝绳最小直径为20.0mm，必须拉紧至22.955kN，吊环直径为18mm。

风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7μz·μs·ω0

经计算得到，风荷载标准值为:

Wk=0.7×0.66×0.74×0.693=0.237kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.237×1.5×1.82/10=0.137kN·m；

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)+MW/W≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=17.921×(27.45+7)/54.5=11.328kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=18.425×(27.45+7)/54.5=11.647kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；

长细比:L0/i=197；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=11328.184/(0.186×489)+137021.955/5080=151.521N/mm2；

立杆稳定性计算σ=151.521N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

σ=11646.768/(0.186×489)=128.051N/mm2；

立杆稳定性计算σ=128.051N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

八、连墙件的稳定性计算

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.693，ω0＝0.66，

Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×0.693×0.66=0.295kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=6.68kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=11.68kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l/i=300/15.8的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=11.68

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=11.68小于双扣件的抗滑力12kN，满足要求！

九、立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=115kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk=115kPa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=1；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=56.641kPa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=17.921×(27.45+7)/54.5=11.328kN；

基础底面面积：A=0.2m2。

p=56.641kPa≤fg=115kPa。地基承载力满足要求！

十、脚手架配件数量匡算

扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，

因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算：

DB34／T 2141-2020 企业质量信用等级评价 等级划分.pdfN1=1.1·(H/2h+1)·n

N2=2.2·(H/h+1)·n·(1+Hs/H)+(c/la+1)·(m+2)·K·2.2

N4=0.3·L/li

小横杆数(根)N1=1.1×(54.50/1.80×1/2+1)×84=1492；

直角扣件数(个)N2=2.2×(54.50/1.80+1)×84×(1+0.00/54.50)+(62.00/1.50+1)×(2+2)×10×2.2=9506；

对接扣件数(个)N3=16324.38/6.00=2721；

旋转扣件数(个)N4=0.3×16324.38/6.00=817；

T／CECS 616-2019 隧道施工超前地质预报技术规程(完整正版、清晰无水印).pdf根据以上公式计算得长杆总长16324.383m；小横杆1492根；直角扣件9506个；对接扣件2721个；旋转扣件817个；脚手板108.24m2。