施工组织设计下载简介
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宁波尚野服饰有限公司厂区模板工程施工组织设计纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
支撑钢管弯矩图(kN.m)
TB／T 3481-2017标准下载支撑钢管变形图(mm)
支撑钢管剪力图(kN)
最大弯矩Mmax=0.154kN.m
最大变形vmax=0.28mm
最大支座力Qmax=2.371kN
抗弯计算强度f=0.15×106/4729.0=32.65N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=2.37kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力N1=2.37kN(已经包括组合系数1.4)
脚手架钢管的自重N2=1.2×0.129×4.050=0.627kN
楼板的混凝土模板的自重N3=0.922kN
N=2.371+0.627+0.922=3.920kN
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；
i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.59
A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.50
W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.73
——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
l0——计算长度(m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l0=(h+2a)(2)
k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；
u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.00m；
公式(1)的计算结果：=42.01N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
公式(2)的计算结果：=13.79N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0=k1k2(h+2a)(3)
k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.007；
公式(3)的计算结果：=16.88N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
柱断面长度B=400mm；
柱断面宽度H=400mm；
方木截面宽度=50mm；
方木截面高度=80mm；
方木间距l=300mm,
胶合板截面高度=18mm。
取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；
度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值：
式中γc──为混凝土重力密度，取24(kN/m3)；
t0──新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取5.714h；
T──混凝土的入模温度,取20(℃)；
V──混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；
β1──外加剂影响系数，取1；
β2──混凝土坍落度影响修正系数，取.85。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.547kN/m2。
实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值F1=40kN/m2。
倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3kN/m2。
胶合板面板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为方木间距,计算如下:
(1)侧模抗弯强度验算:
其中q──强度设计荷载(kN/m):
q=(1.2×40.00+1.4×3.00)×400.00/1000=20.880kN/m
l──方木间距,取l=300mm；
经计算得M=0.1×20.880×(300.00/1000)2=0.188kN.m
胶合板截面抵抗矩W=b×h2/6=400×(18)2/6=21600.00mm3
σ=M/W=0.188×106/21600.000=8.700N/mm2
胶合板的计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求!
(2)侧模抗剪强度验算:
v=0.6×q×l=0.6×(1.2×40+1.4×3)×400×300/106=3.758kN
经计算得τ=3×3.758×103/(2×400.000×18.000)=0.783N/mm2
胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求!
W=0.677qa4/(100EI)
其中q──强度设计荷载(kN/m):
q=40×400/1000=16.000kN/m
侧模截面的转动惯量I=b×h3/12=400.000×18.0003/12=194400.000mm4；
a──方木间距,取a=300mm；
E──弹性模量,取E=6000N/mm2；
经计算得W=0.677×16.000×300.0004/(100×6000.00×194400.00)=0.75mm
最大允许挠度[W]=l/250=300/250=1.20mm
胶合板的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!
方木按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋)对拉拉力,计算如下:
(1)方木抗弯强度验算:
其中q──强度设计荷载(kN/m):
q=(1.2×40.000+1.4×3.000)×300/1000=15.660kN/m
B──截面长边,取B=400mm；
经计算得M=15.660×(400/1000)2/8=0.313kN.m；
方木截面抵抗矩W=b×h2/6=50×802/6=53333.333mm3；
σ=M/W=0.313×106/53333.333=5.869N/mm2；
方木的计算强度不大于13N/mm2,所以满足要求!
(2)方木抗剪强度验算:
v=0.5×q×B=0.5×(1.2×40.000+1.4×3.000)×300×400/106=3.132kN
经计算得τ=3×3.132×103/(2×50.000×80.000)=1.175N/mm2
方木的计算强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求!
W=5qB4/(384EI)
其中q──设计荷载(kN/m):
q=40×300/1000=12.000kN.m
I=b×h3/12=50×803/12=2133333.333mm4
B──柱截面长边的长度,取B=400mm；
E──弹性模量,取E=9500N/mm2；
经计算得W=5×12.000×4004/(384×9500.00×2133333.33)=0.197mm
允许挠度[W]=B/250=400/250=1.600mm
方木的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!
模板支架搭设高度为4.1米，
搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.80米，立杆的横距l=0.80米，立杆的步距h=1.50米。
图1楼板支撑架立面简图
图2楼板支撑架荷载计算单元
采用的钢管类型为48×3.2。
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值q1=14.000×0.100×0.800+0.350×0.800=1.400kN/m
活荷载标准值q2=(2.000+1.000)×0.800=2.400kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=80.00×1.80×1.80/6=43.20cm3；
I=80.00×1.80×1.80×1.80/12=38.88cm4；
其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M——面板的最大弯距(N.mm)；
W——面板的净截面抵抗矩；
[f]——面板的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2；
其中q——荷载设计值(kN/m)；
经计算得到M=0.100×(1.2×1.400+1.4×2.400)×0.400×0.400=0.081kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.081×1000×1000/43200=1.867N/mm2
面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.600×(1.2×1.400+1.4×2.400)×0.400=1.210kN
截面抗剪强度计算值T=3×1210.0/(2×800.000×18.000)=0.126N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算T<[T]，满足要求!
v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250
面板最大挠度计算值v=0.677×3.800×4004/(100×9000×388800)=0.188mm
面板的最大挠度小于400.0/250,满足要求!
二、模板支撑方木的计算
方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11=14.000×0.100×0.400=0.560kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12=0.350×0.400=0.140kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值q2=(1.000+2.000)×0.400=1.200kN/m
静荷载q1=1.2×0.560+1.2×0.140=0.840kN/m
活荷载q2=1.4×1.200=1.680kN/m
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载q=2.016/0.800=2.520kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.52×0.80×0.80=0.161kN.m
最大剪力Q=0.6×0.800×2.520=1.210kN
最大支座力N=1.1×0.800×2.520=2.218kN
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=8.00×8.00×8.00/6=85.33cm3；
I=8.00×8.00×8.00×8.00/12=341.33cm4；
(1)方木抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.161×106/85333.3=1.89N/mm2
方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×1210/(2×80×80)=0.284N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
方木的抗剪强度计算满足要求!
最大变形v=0.677×1.900×800.04/(100×9000.00×3413333.5)=0.172mm
方木的最大挠度小于800.0/250,满足要求!
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.22kN
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管变形图(mm)
支撑钢管剪力图(kN)
最大弯矩Mmax=0.310kN.
最大变形vmax=0.56mm
最大支座力Qmax=4.768kN
抗弯计算强度f=0.31×106/4729.0=65.65N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
其中：Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=4.77kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1=0.129×4.100=0.529kN
(2)模板的自重(kN)：
NG2=0.350×0.800×0.800=0.224kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3=14.000×0.100×0.800×0.800=0.896kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=1.649kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×0.800×0.800=1.920kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公
其中：N——立杆的轴心压力设计值(kN)；N=4.67
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；
i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.59
A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.50
W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.73
——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
l0——计算长度(m)；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算
l0=(h+2a)(2)
k1——计算长度附加系数，取值为1.155；
u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.05m；
公式(1)的计算结果：=49.51N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
公式(2)的计算结果：=17.64N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
表1模板支架计算长度附加系数k1
———————————————————————————————————————
步距h(m)h≤0.90.9 k11.2431.1851.1671.163 ——————————————————————————————————————— 表2模板支架计算长度附加系数k2 ————————————————————————————————————————— H(m)46810121416182025303540 h+2a或u1h(m) 1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.173 1.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.149 1.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.132 1.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.123 1.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.111 1.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.104 2.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.101 2.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.094 GB／T 7758-2020 硫化橡胶 低温性能的测定 温度回缩程序（TR 试验）.pdf2.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091 —————————————————————————————————————————以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》 中国建筑出版社1994年5月出版的《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》。 中国建筑工业出版社1992年3月出版的《建筑施工手册》。 中国建筑工业出版社2002年2月出版的《建筑工程施工及验收规范》。 本计算书以中科院PKPM软件计算。 GB50222-2017-建筑内部装修设计防火规范.pdf2005年08月15日