施工组织设计下载简介
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某框架结构工程模板专项施工方案根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为40.549kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。
GB／T 25217.7-2019 冲击地压测定、监测与防治方法 第7部分：采动应力监测方法.pdf三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾
倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间
距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
按以下公式计算面板跨中弯矩：
新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.50×18.00×0.90=9.72kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.50×2.00×0.90=1.26kN/m；
q=q1+q2=9.720+1.260=10.980kN/m；
计算跨度(内楞间距):l=300.00mm；
面板的最大弯距M=0.1×10.98×300.002=9.88×104N.mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=9.88×104/2.70×104=3.660N/mm2；
面板的抗弯强度设计值:[f]=13.000N/mm2；
面板的受弯应力计算值σ=3.660N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！
面板的最大挠度计算值:ω=0.677×9.00×300.004/(100×9500.00×2.43×105)=0.214mm；
面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=300.000/250=1.200mm；
面板的最大挠度计算值ω=0.214mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.200mm，满足要求！
四、梁侧模板内外楞的计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度60mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=40×60×60/6=24.00cm3；
I=40×60×60×60/12=72.00cm4；
强度验算计算公式如下:
按以下公式计算内楞跨中弯矩：
其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18.000×0.90+1.4×2.000×0.90)×0.300/1=6.59kN/m；
内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；
内楞的最大弯距:M=0.1×6.59×500.002=1.65×105N.mm；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=1.65×105/2.40×104=6.863N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值:[f]=11.000N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值σ=6.863N/mm2内楞的抗弯强度设计值小于[f]=11.000N/mm2，满足要求！
（2）.内楞的挠度验算
内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×5.40×500.004/(100×9000.00×7.20×105)=0.353mm；
内楞的最大容许挠度值:[ω]=2.000mm；
内楞的最大挠度计算值ω=0.353mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2.000mm，满足要求！
外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=60×80×80/6=64.00cm3；
I=60×80×80×80/12=256.00cm4；
（1）.外楞抗弯强度验算
最大弯矩M按下式计算：
其中，作用在外楞的荷载:P=(1.2×18.00×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.50×0.30/1=3.29kN；
外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距):l=300mm；
外楞的最大弯距：M=0.175×3294.000×300.000=1.73×105N.mm
经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=1.73×105/6.40×104=2.702N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值:[f]=11.000N/mm2；
外楞的受弯应力计算值σ=2.702N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=11.000N/mm2，满足要求！
（2）.外楞的挠度验算
外楞的最大挠度计算值:ω=1.146×2.70×103×300.003/(100×9000.00×2.56×106)=0.036mm；
外楞的最大容许挠度值:[ω]=1.200mm；
外楞的最大挠度计算值ω=0.036mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=1.200mm，满足要求！
穿梁螺栓的直径:12mm；
穿梁螺栓有效直径:9.85mm；
穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力:N=18.000×0.500×0.300×2=5.400kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170.000×76/1000=12.920kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.400kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.920kN，满足要求！
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
新浇混凝土及钢筋荷载设计值
q1:1.2×（24.000+1.500）×0.750×0.250×0.90=5.164kN/m；
q2:1.2×0.350×0.250×0.90=0.095kN/m
振捣混凝土时产生的荷载设计值
q3:1.4×2.000×0.250×0.90=0.630kN/m；
q=q1+q2+q3=5.164+0.095+0.630=5.888kN/m；
面板的最大弯距：M=0.1×5.888×200.0002=23553.000N.mm；
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；
W=0.250×103×18.0002/6=13500.000mm3；
面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=23553.000/13500.000=1.745N/mm2；
面板截面的最大应力计算值:σ=1.745N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！
根据《建筑施工计算手册》钢度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:
q=（(24.0+1.50)×0.750+0.35）×0.25=4.87N/mm；
面板的最大允许挠度值:[ω]=200.0/250=0.800mm；
面板的最大挠度计算值:ω=0.677×4.869×200.04/(100×9500.0×1.22×105)=0.045mm；
面板的最大挠度计算值:ω=0.045mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=0.800mm，满足要求！
七、梁底纵、横向支撑计算
（一）、梁底横向支撑计算
本工程梁底横向支撑采用方木60.000mm×80.000mm。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1:=（24.000+1.500）×0.750×0.200=3.825kN/m；
(2)模板的自重荷载(kN/m)：
q2:=0.350×(2×0.750+0.250)/0.250×0.200=0.210kN/m
(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值
P1:=2.000×0.200=0.400kN；
均布荷载设计值：q=1.2×3.825×0.90+1.2×0.210×0.90=4.358kN/m；
集中荷载设计值：P=1.4×0.400×0.90=0.504kN；
均布荷载标准值：q=3.825+0.210=4.035kN/m；
最大弯矩计算公式如下:
按以下公式进行梁底横向支撑抗弯强度验算：
b:板底横向支撑截面宽度，h:板底横向支撑截面厚度；
W=60.000×80.0002/6=64000.000mm3
梁底横向支撑截面的最大应力计算值：σ=M/W=0.200×106/64000.000=3.125N/mm2；
木方的最大应力计算值3.125N/mm2小于木方抗弯强度设计值11.000N/mm2，满足要求！
最大剪力的计算公式如下：
截面抗剪强度必须满足：
其中最大剪力:V=4.358×0.250/2+0.504/2=1.341kN；
梁底横向支撑受剪应力计算值T=3×1.341×103/(2×60.000×80.000)=0.419N/mm2；
梁底横向支撑抗剪强度设计值[fv]=1.400N/mm2；
梁底横向支撑的受剪应力计算值:T=0.419N/mm2小于木方抗剪强度设计值[fv]=1.400N/mm2，满足要求！
最大挠度考虑为静荷载最不利分配的挠度，计算公式如下:
梁底横向支撑的最大允许挠度[ω]=1219.000/250=4.876mm；
梁底横向支撑的最大挠度计算值:ω=1.616mm小于梁底横向支撑的最大允许挠度[ω]=4.876mm，满足要求！
（二）、梁底纵向支撑计算
本工程梁底纵向支撑采用方木60.000mm×80.000mm。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：
p1:=（24.000+1.500）×0.750×0.250×0.200/2=0.478kN；
(2)模板的自重荷载(kN)：
p2:=0.350×(2×0.750+0.250)×0.200/2=0.061kN
(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值
P3:=2.000×0.250×0.200/2=0.050kN；
经计算得到，活荷载标准值
集中荷载设计值：P=1.2×（0.478+0.061)+1.4×0.050=0.717kN；
2.抗弯强度及挠度验算：
梁底纵向支撑，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）：
梁底纵向支撑梁弯矩图(kN.m)
梁底纵向支撑梁剪力图(kN)
梁底纵向支撑梁变形图(mm)
最大弯矩：M=0.344kN.m
最大剪力：V=3.931kN
最大变形（挠度）：ω＝0.046mm
按以下公式进行梁底纵向支撑抗弯强度验算：
b:板底纵向支撑截面宽度，h:板底纵向支撑截面厚度；
W=60.000×80.0002/6=64000.000mm3
梁底纵向支撑截面的最大应力计算值：σ=M/W=0.344×106/64000.000=5.380N/mm2
木方的最大应力计算值5.380N/mm2小于木方抗弯强度设计值11.000N/mm2，满足要求！
梁底纵向支撑的最大挠度计算值:ω=0.046mm小于梁底横向支撑的最大允许挠度[ω]=4.876mm，满足要求！
截面抗剪强度必须满足:
梁底纵向支撑受剪应力计算值T=3×3.931×103/(2×60.000×80.000)=1.228N/mm2；
梁底纵向支撑抗剪强度设计值[fv]=1.400N/mm2；
梁底纵向支撑的受剪应力计算值1.228N/mm2小于木方抗剪强度设计值1.400N/mm2，满足要求！
静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架自重产生的轴向力NGK1(kN/m)
门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：
门架MF12191榀0.224kN
交叉支撑2副2×0.040=0.080kN
连接棒2个2×0.165=0.330kN
锁臂2副2×0.184=0.368kN
经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1=0.514kN/m。
(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2(kN/m)
剪刀撑采用Φ48×3.5mm钢管，按照5步4跨设置
α=arctg((4×1.95)/(5×1.00))=57.34
每米脚手架高中剪刀撑自重：
水平加固杆采用Φ48×3.5mm钢管，按照5步4跨设置，每米脚手架高中水平加固杆自重：
每跨内的直角扣件4个，旋转扣件4个，每米高的扣件自重：
(4×0.0135+4×0.0145)/1.950=0.057kN/m；
每米高的附件重量为0.010kN/m；
经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.124kN/m；
(3)梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力NGK3(kN)
1）钢筋混凝土梁自重(kN)：
（24.000+1.500）×0.250×0.750×1.000=4.781kN；
2)模板的自重荷载(kN)：
0.350×(2×0.750+0.250)×1.000=0.612kN；
经计算得到，梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力合计NGk3=5.394kN/m；
静荷载标准值总计为NG=(NGK1+NGK2)×4.000+NGk3=7.943kN；
活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值
NQ=2.000×0.250×1.000=0.500kN；
九、立杆的稳定性计算:
作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(不组合风荷载)
经计算得到JJF(冀) 181-2020 瓶口分液器校准规范.pdf，N=10.232kN。
门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算
一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算
A=2×A1=2×4.89=9.78cm2；
钢结构加工制作施工方案 I=I0+h1/h0×I1=12.190+12.190/100.000×1536.000=12.984cm4
经计算得到，Nd=67.365kN。
立杆的稳定性计算N