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荆门市东方雅苑A栋住宅楼工程模板工程施工技术施工方案

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

lo=k1k2(h+2a)(3)

公式(3)的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.005×(1.200+0.100×2)=1.749m；

T／CECS G：V21-01-2020 自动驾驶汽车试验道路技术标准(完整正版、清晰无水印).pdfLo/i=1748.901/15.800=111.000；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.509；

钢管立杆受压强度计算值；σ=8501.046/（0.509×489.000）=34.154N/mm2；

立杆稳定性计算σ=34.154N/mm2小于[f]=205.000满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求:

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

3.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

5.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

6.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

1.06标准层特殊单元框架梁模板支架计算

图1梁模板支撑架立面简图

采用的钢管类型为Φ48×3.50。

立柱梁跨度方向间距l(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；

脚手架步距(m):1.20；脚手架搭设高度(m):2.80；

梁两侧立柱间距(m):0.90；承重架支设:无承重立杆，木方平行梁截面A；

模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.200；

混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):1.100；

倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；

木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；

木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；

采用的钢管类型(mm):Φ48×3.5。

扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；

二、梁底支撑方木的计算

(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：

q1=25.000×0.200×1.100×0.300=1.650kN；

(2)模板的自重荷载(kN)：

q2=0.350×0.300×(2×1.100+0.200)=0.252kN；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(2.000+2.000)×0.200×0.300=0.240kN；

2.木方楞的传递集中力计算：

静荷载设计值q=1.2×1.650+1.2×0.252=2.282kN；

活荷载设计值P=1.4×0.240=0.336kN；

P=2.282+0.336=2.618kN。

3.支撑方木抗弯强度计算：

最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩，

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距(kN.m)M=2.618×0.900/4=0.589；

木方抗弯强度(N/mm2)σ=589140.000/83333.333=7.070；

木方抗弯强度7.070N/mm2小于木方抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，所以满足要求！

4.支撑方木抗剪计算：

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力(kN)Q=2.618/2=1.309；

截面抗剪强度计算值(N/mm2)T=3×1309.20/(2×50.00×100.00)=0.393；

截面抗剪强度计算值0.393N/mm2小于截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2，所以满足要求！

5.支撑方木挠度计算：

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

集中荷载P=q1+q2+p1=2.142kN；

木方的最大挠度(mm)0.822小于l/250=900.00/250=3.600，所以满足要求！

三、梁底支撑钢管的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

1.支撑钢管的强度计算：

按照集中荷载作用下的简支梁计算

集中荷载P传递力，P=2.618kN；

支撑钢管按照简支梁的计算公式

其中n=0.900/0.300=3

经过简支梁的计算得到：

通过传递到支座的最大力为2×2.618+2.618=7.855kN；

截面应力σ=0.786×106/5080.000=154.630N/mm2；

支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

五、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，

按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，R=7.86kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

六、立杆的稳定性计算:

横杆的最大支座反力：N1=7.855kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.149×2.800=0.500kN；

楼板的混凝土模板的自重：N3=0.720kN；

N=7.855+0.500+0.720=9.076kN；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算

lo=(h+2a)(2)

公式(1)的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1.185×1.700×1.200=2.417m；

Lo/i=2417.400/15.800=153.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.298；

钢管立杆受压强度计算值；σ=9075.504/(0.298×489.000)=62.280N/mm2；

立杆稳定性计算σ=62.280N/mm2小于[f]=205.00满足要求！

立杆计算长度Lo=h+2a=1.200+0.300×2=1.800m；

Lo/i=1800.000/15.800=114.000；

公式(2)的计算结果：

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.489；

钢管立杆受压强度计算值；σ=9075.504/(0.489×489.000)=37.954N/mm2；

立杆稳定性计算σ=37.954N/mm2小于[f]=205.00满足要求！

1.07标准层特殊单元楼板模板支架计算

横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.20；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):2.80；

采用的钢管(mm):Φ48×3.5；

扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；

板底支撑连接方式:方木支撑；

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；

楼板浇筑厚度(m):0.13；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):1.000；

施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；

钢筋级别:CRB550级冷轧带肋钢筋；楼板混凝土标号:C35；

每层标准施工天数:7；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):384.650；

计算楼板的宽度(m):4.50；计算楼板的厚度(m):0.13；

计算楼板的长度(m):5.40；施工平均温度(℃):25.000；

木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；

木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

二、模板支撑方木的计算:

方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.000×10.000×10.000/6=83.33cm3；

I=5.000×10.000×10.000×10.000/12=416.67cm4；

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1=25.000×0.300×0.130=0.975kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q2=0.350×0.300=0.105kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

p1=(1.000+1.000)×1.000×0.300=0.600kN；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.2×(q1+q2)=1.2×(0.975+0.105)=1.296kN/m；

集中荷载p=1.4×0.600=0.840kN；

最大弯距M=Pl/4+ql2/8=0.840×1.000/4+1.296×1.0002/8=0.372kN；

最大支座力N=P/2+ql/2=0.840/2+1.296×1.000/2=1.068kN；

截面应力σ=M/W=0.372×106/83333.33=4.464N/mm2；

方木的计算强度为4.464小于13.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力:Q=1.296×1.000/2+0.840/2=1.068kN；

截面抗剪强度计算值T=3×1.068×103/(2×50.000×100.000)=0.320N/mm2；

截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；

方木的抗剪强度为0.320小于1.300满足要求!

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=q1+q2=1.080kN/m；

集中荷载p=0.600kN；

方木的最大挠度0.671小于1000.000/250,满足要求!

三、板底支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.296×1.000+0.840=2.136kN；

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(kN.m)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.719kN.m；

最大变形Vmax=1.838mm；

最大支座力Qmax=7.768kN；

截面应力σ=141.542N/mm2；

支撑钢管的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，

按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力,R=7.768kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、模板支架荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.149×2.800=0.417kN；

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.350×1.000×1.000=0.350kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25.000×0.130×1.000×1.000=3.250kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.017kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+1.000)×1.000×1.000=2.000kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=7.620kN；

六、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算

lo=(h+2a)(2)

公式(1)的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.700×1.200=2.356M；

Lo/i=2356.200/15.800=149.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.312；

钢管立杆受压强度计算值；σ=7620.304/(0.312×489.000)=49.947N/mm2；

Q／GDW 13004.3-2018 35kV站用变压器采购标准 第3部分：35kV三相双绕组油浸有载调压电力变压器（站用变压器）专用技术规范立杆稳定性计算σ=49.947小于[f]=205.000满足要求！

公式(2)的计算结果：

立杆计算长度Lo=h+2a=1.200+2×0.100=1.400m；

Lo/i=1400.000/15.800=89.000；

GBT 50123-2019 土工试验方法标准.pdf由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.667；

钢管立杆受压强度计算值；σ=7620.304/(0.667×489.000)=23.363N/mm2；

立杆稳定性计算σ=23.363小于[f]=205.000满足要求！