施工组织设计下载简介
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悬挑式脚手架工程专项施工方案外立杆NQK外=2×1.5×0.95×2/2=2.85KN
内立杆NQK内=2.85+2×0.25×1.5×2=4.35KN
T／CECS10036-2019标准下载E、垂直荷载组合（不考虑风荷载）
N1=1.2×(NG1K+NG2K)+1.4×NQK外
=1.2×(2.426+1.531)+1.4×2.85=8.738KN
N2=1.2×(NG1K+NG2K)+1.4×NQK内
=1.2×(2.426+1.224)+1.4×4.35=10.47KN
1.2、水平悬挑梁设计
本工程水平悬挑梁型钢采用16#，长3～5米，在13、19层楼面上预埋2Φ16的圆钢对工字钢进行固定,采用钢管顶撑。
根据《钢结构设计规范》的规定进行下列计算与验算，计算模型：
1.2.1除悬挑阳台板处,按照悬挑梁进行计算，验算悬挑梁时，不考虑钢丝绳的承载力，只作为附加安全保险。
A、16#工字钢的截面特性
WX=141×103mm3,I=1130×104mm4,自重q=0.2006KN/m
弹性模量E=206×105n/mm2,翼缘宽度b=88mm,
翼缘平均厚度δ=9.9mm,高度h=160mm。
Mmax=N1×1.2+N2×0.25+q×1.52/2
=8.738×1.2+10.47×0.25+0.2006×1.52/2
σ=Mmax/（γx×WX）＜f
γx——截面发展系数，查表得γx=1.05
f——型钢的抗弯强度设计值，Q235钢，取f=215N/mm2
σ=13.33×106/(1.05×141×103)=90.03N/mm2＜215N/mm2,
根据钢结构设计规范的规定，轧制普通工字钢受弯要考虑整体稳定问题。按附录一之（二），本悬挑梁跨长1.2米折算成简支梁，其跨度为2×1.2=2.4米，按下列公式计算整体稳定系数ψ：
ψ=（570bδ/l1h）×235/σs
=(570×88×9.9/(2400×160))×235/215
σ=Mmax/（ψ×WX）＜f
=13.33×106/(1.413×141×103)=66.91N/mm2＜215N/mm2
N1、N2——作用于水平悬挑梁上的内外立杆荷载（KN）
E——弹性模量，E=206×105N/mm2
I——工字钢的惯性矩，I=1660×104mm4
L——悬挑梁悬伸长度的2倍
=8.738×103×12003/3×2.06×105×1130×104+
10.47×103×2502×1300×2.808/6×2.06×105×1130×104
0.2006×13004/8×2.06×105×1130×104
=2.364mm＜L/400
2.364mm＜2800/400=7mm
锚固选用1Φ16圆钢预埋在楼板上，吊环承受的拉力为：
N3=Mmax/1.2=13.33/1.2=11.11KN
σ=N/A＜[σ]=215N/mm2
=11.11×103/(3.14×122/4)
=98.27N/mm2＜[σ]
1.2.2悬挑阳台板处,按照悬挑梁进行计算，验算悬挑梁时，需考虑钢丝绳及悬挑梁共同作用的承载力。
（按Φ14钢丝绳6*19达到最大承载力）
查Φ14钢丝绳6*19破断拉力为101KN
参考有关材料手册，吊拉钢丝绳的安全系数取8～10
故Φ14钢丝绳6*19承受最大拉力为
N=101/8=12.625KN
A、16#工字钢的截面特性
WX=141×103mm3,I=1130×104mm4,自重q=0.2006KN/m
弹性模量E=206×105n/mm2,翼缘宽度b=88mm,
翼缘平均厚度δ=9.9mm,高度h=160mm。
Mmax=N1×2.6+N2×1.45+q×2.72/2
=15.417KN·m
σ=Mmax/（γx×WX）＜f
γx——截面发展系数，查表得γx=1.05
f——型钢的抗弯强度设计值，Q235钢，取f=215N/mm2
σ=15.417×106/(1.05×141×103)=104.13N/mm2＜215N/mm2,
根据钢结构设计规范的规定，轧制普通工字钢受弯要考虑整体稳定问题。按附录一之（二），本悬挑梁跨长1.2米折算成简支梁，其跨度为2×1.6=3.2米，按下列公式计算整体稳定系数ψ：
ψ=（570bδ/l1h）×235/σs
=(570×88×9.9/(3200×160))×235/215
σ=Mmax/（ψ×WX）＜f
=15.416×106/(1.06×141×103)=103.14N/mm2＜215N/mm2
N1、N2——作用于水平悬挑梁上的内外立杆荷载（KN）
E——弹性模量，E=206×105N/mm2
I——工字钢的惯性矩，I=1660×104mm4
L——悬挑梁悬伸长度的2倍
10.47×103×16502×2700×2.389/6×2.06×105×1130×104
0.2006×27004/8×2.06×105×1130×104
=13.26mm＜L/400
13.26mm＜5400/400=13.5mm
锚固选用1Φ16圆钢预埋在楼板上，吊环承受的拉力为：
N3=Mmax/1.2=15.417/1.2=12.85KN
σ=N/A＜[σ]=215N/mm2
=12.85×103/(3.14×162/4)
=63.94N/mm2＜[σ]
G、综上所述，当挑梁采用16#工字钢时，其强度、挠度、稳定性均符合要求。
1.3、立杆稳定性计算
A、无风荷载时，立杆稳定性计算：
N——计算立杆最大垂直力设计值，取N=N2=10.47KN
(——轴心受压构件的稳定系数，根据长细比λ=l0/i=kμh/i，立杆计算长度l0=kμh查表得l0=1.155×1.5×150=260cm，长细比λ=l0/i（钢管回转半径）=260/1.58=164.556，查表，(=0.260，
A——立杆的截面面积，A=489mm2
f——钢管抗压强度（设计值为205N/mm2）
N/(A=10470/(0.26×489)=82.35N/mm2≤205N/mm2
B、在风荷载作用下，立杆稳定性计算
N/(A+MW/W≤f
MW——由风荷载设计值产生的弯距
W——钢管立杆的截面模量（5.08cm3）
ωK=0.7μzμsω0
μz——风压高度变化系数（1.67）
μs——脚手架风荷载体型系数=1.3×0.4=0.52
ω0——基本风压（0.45）
ωK=0.7×1.67×0.52×0.45=0.273546KN/m2
由风荷载产生的弯距计算
MW=0.85×1.4×ωKlah2/10
0.85×1.4×0.273546×1.53/10
=0.1099KN·m
N/(A+MW/W=82.35+0.1099×106/(5.08×103)
=103.98N/mm2≤205N/mm2
连墙构造对外脚手架的安全至关重要，必须引起高度重视，确保架体稳固。连墙拉筋用1Φ10圆钢拉到剪力墙上，顶撑用Φ48×3.5钢管，布置方式为两步三跨。
由风荷载产生的连墙件轴向力设计值：
N1W=1.4ωKAW
=1.4×0.273546×3×4.5=5.17KN
连墙杆约束脚手架平面变形所产生的轴向力N0，对双排脚手架取5.0KN，连墙杆轴向力设计值
N=N1W+5.0=5.17+5.0
=10.17KN＜16KN(2个扣件抗滑移值)
1Φ10圆钢拉筋的承载力：
N=[fy]s=210×3.14×52=16.485KN＞N1w=10.17KN，所以连墙件拉筋用1φ10筋满足要求。
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》可知，一个直角或旋转扣件的抗滑设计值为8.00KN。由此可见，在两步三跨内采用φ48×3.5钢管固定在内立杆上，同时每个结点需要两个直角或旋转扣件同时工作（也就是每个结点的抗滑力满足16.00KN）。
共计13层，总高为37.05+0.7米＜50米。采用双排落地式脚手架。
双排脚手架放在地下室顶板上，上面设木垫板（3500×200×60mm）。要求铺放平整，不得悬空，在立杆底部应设扫地杆，扫地杆距地面200mm。脚手架地基高于自然地坪50mm，在脚手架外侧设一浅明排水沟，以排除地面雨水防止基础被水浸泡。
条件：双排脚手架采用密目网全封闭搭设高度=37.75m，立杆纵距La=1.50m，立杆横距Lb=0.95m，大横杆步距H=1.5m，铺脚手板3层，同时施工2层，施工荷载QK=2KN/M2，连墙杆布置为两步三跨。
、NG1K(一步一纵距自重×全高)
立杆：2h×自重=2×1.5×0.0304=0.1152KN
大横杆：2l×自重=2×1.5×0.0384=0.1152KN
小横杆：0.25+0.95+0.1=1×（0.1+0.95+0.25）×0.0384=0.04992KN
扣件：（2+2+1）×0.015=0.075KN
NG1K=0.1152+0.1152+0.0499+0.075=0.355KN
脚手架全高37.75m米，折合H/h=37.75/1.5=25.2步
所以NG1K=25.2×0.355÷2=8.946KN÷2=4.473KN（为一根立杆承重，按里外立杆平均受力计算）
、NG2K（构配件全高一纵距自重）
2×（b+0.25）×l×0.35=2×(0.95+0.25)×1.5×0.35=1.26KN
（2层×小横杆长×钢管自重）+（2层×2个扣件×扣件自重）
=（2×1.5×0.0384）+（2×2×0.015）=0.1752KN
（2个作业层×l×自重）+（2层×1个扣件×自重）
=（2×1.5×0.0384）+（2×1×0.015）=0.115+0.03KN
2层×立杆纵距l×挡脚板每米重=2×1.5×0.08=0.24KN
剪力撑按水平6跨、垂直6步一组设置，与地面成45度（本脚手架为25.2步）：
2根×1.41×步距h×25.2/6×钢管自重+扣件重
=2×1.41×1.5×25.2/6×0.0384+10×0.015=0.832KN
密目网（密目网按1.8m×6m重3.0kg）
1.8×6=10.8㎡=30N=0.003KN/㎡
37.75×1.5×0.003=0.17KN
NG2K=1.26+0.1752+0.115+0.03+0.24+0.832+0.17=2.82KN
一根立杆的配件自重NG2K=2.82/2=1.411KN
、NQK（施工荷载）
QK=2KN/㎡×2层=4KN/㎡
NQK=1.5×（0.95+0.25）×4=7.2KN
一根立杆的施工荷载：NQK=7.2/2=3.60KN
N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4NQK
=1.2×（4.473+1.411）+1.4×3.60
N/(A≤f=205N/mm2
长细比λ=l0/I=260/1.58=165<[210]满足要求
当λ=164.556时，查表的(=0.260
所以N/(A=12100/（0.260×489）=95.17N/mm2≤205N/mm2
风荷载产生的应力MW/W
MW=0.85×1.4wk×l×h2/10
wk=0.7µsµzw0
µs=1.3¢(挡风系数¢=0.4)=1.3×0.4=0.52
µz=0.8（按郊区，5米高取值，查表2）
w0=0.35（基本风压取值）
wk=0.7µsµzw0=0.7×0.52×0.8×0.35=0.102KN/mm2
l=1.5m(脚手架立杆纵距)
所以MW=0.85×1.4wk×l×h2/10=0.85×1.4×0.102×1.5×1.52/10
MW/W=41000/5080=8.07N/mm2
立杆轴力与风荷载值叠加
N/(A+MW/W=95.17+8.07=103.24N/mm2〈205N/mm2（安全）
[H]=HS/(1+0.001HS)
[H]——脚手架允许搭设高度（m）
其中(=0.259;A=4.89㎝2;f=205N/㎜2
NG2K=1.411KN;NQK=3.60KN;MWK/W=8.07N/㎜2
gk=0.1394KN/m
HS——理论搭设高度（m）
[H]=HS/(1+0.001HS)=113÷（1+0.113）=101.53m＞37.75m(满足要求)
风荷载作用下每个连墙杆的轴向力：
N=1.4wkAW+N0
wk=0.7µsµzw0(计算最不利位置，算到架顶29米处，此时µz取值40米高处，µz=1.56,w0=0.35)
wk=0.7µsµzw0=0.7×0.52×1.56×0.35=0.199N/m2
AW=2h×3l=3×4.5=13.5m2
N0=5KN(双排架取值)
所以N=1.4wkAW+N0
=1.4×0.199×13.5+5=8.761KN〈2×8KN（两个扣件抗滑移值）
八、脚手架搭设安全要求
1、立杆垂直偏差:纵向偏差不大于H/200:且不大于100mm，横向偏差不大于H/400，且不大于50mm(H为架高)。
2、纵向水平杆水平偏差不大于总长度的1/300，且不大于20mm，横向水平杆水平偏差不大于10mm。
3、扣件紧固力不得低于40N·M或高于65N·M。
4、连墙点的数量、位置要正确，连接牢固，无松动现象。
5、脚手架外侧满挂聚氯乙烯密目防火安全网进行全封闭施工。
6、脚手架搭设应进行书面安全技术交底，搭设完毕后应检查验收后方可投入使用。
7、外架搭设必须满足施工操作要求和安全防护的需要，外架的防护栏高设置为1200mm。
8、架子不得超负荷使用，严禁超荷载堆放材料。
9、架子在使用期间，应经常检查，强风、雨、雪后应检查，确保架子使用安全。
九、脚手架搭设的安全技术措施
为确保脚手架在搭设，使用和拆除阶段的安全，应注意以下几点：
1、脚手架施工人员必须持有本人上岗证，除了专业上岗证还要具备本人上岗健康体检证，严禁酒后操作。
2、架子工作业时，必须严格着装制度，戴好安全帽、系好安全带、穿软底鞋，所用材料要堆放平稳，上下传物不应抛扔。
3、脚手架的外侧、斜道和上料平台，必须绑1m高的护身栏杆和200～250mm高的挡脚板及挂防护栏网，且同时随施工高度的升高而提升。
4、随时注意清除架子上的杂物公路桥涵施工技术规范2020.pdf，严禁超荷载堆放材料。
5、遇暴风雨后，应立即对架子进行检查，发现问题即时处理。
6、外架和内架使用期，严禁私自拆除任何部位的架子。
四、脚手架工程设计及搭设参数 2
沥青道路施工组织设计2、落地式脚手架 14
八、脚手架搭设安全要求 18
九、脚手架搭设的安全技术措施 19