施工组织设计下载简介
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泸州万福二期工程主体模板专项施工方案(木胶合板)_secret四、梁侧模板内外楞的计算
内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用50×100木楞平放，截面宽度100mm，截面高度50mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=50×100×50/6=41.67cm3；
蜂子桥水毁恢复工程专项施工方案I=100×50×50×50/12=104.17cm4；内楞计算简图如下
强度验算计算公式如下:
(符号意义同前)
按以下公式计算内楞跨中弯矩：
其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×40.8×0.9+1.4×4×0.9)×0.25=12.28kN/m；
内楞的最大弯距:M=0.1×12.28×500.002=3.06×105N.mm；
内楞的最大受弯应力计算值σ=3.06×105/4.17×104=7.34N/mm2；
内楞的受弯应力计算值σ=7.34N/mm2，小于抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！
（2）.内楞的挠度验算
最大挠度:ω=0.677×10.2×500.004/(100×8000.00×10.417×105)=0.518mm；
内楞的最大挠度计算值ω=0.518mm小于容许挠度值[ω]=500/250=2.000mm，满足要求！
外楞承受内楞传递的荷载，若外楞上下两端支架固定或对拉螺栓，则没有弯等内力，不需计算；现考虑两端没有设支点，按照集中荷载作用下二端悬臂梁计算。
外龙骨采用两根50×100木楞立放(最好用两根Φ48×3.5)计算，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=50×100×100/6=83.33cm3；
I=50×100×100×100/12=416.66cm4；
（1）.外楞抗弯强度验算
(符号意义同前)
最大弯矩M按下式计算：
M=Pl/2
作用在外楞的荷载:P=(1.2×40.8+1.4×4.00)×0.50×0.9×0.25/2=6.14kN；
外楞的最大弯距：M=6140.000×300.000=18.4×105N.mm
经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=18.4×105/2×8.33×104=11.04N/mm2；
外楞的受弯应力计算值σ=11.04N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！
（2）.外楞的挠度验算
p=40.80×0.50×0.3/2=3.06kN；
最大挠度:ω=3.06×103×3003/(3×8000×4.17×106)=0.826mm；
外楞的最大挠度计算值ω=0.826mm小于容许挠度值[ω]=300/250=1.20mm，满足要求！
穿梁螺栓的直径: 12mm；有效直径: 9.85mm；有效面积:A=76mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力:
N=(40.80×1.2＋4×1.4)×0.9×0.50×0.45=11.05kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170.000×76/1000=12.920kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力N=11.05kN小于螺栓最大容许拉力值[N]=12.920kN，满足要求！
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。梁底模采用15厚镜面胶合板,背衬50×100方木立放,中心间距250mm.
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W= 900×15×15/6=3.38×104 mm3；
I= 900×15×15×15/12=2.53×105 mm4；
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
f=M/W<[f]
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1:1.2×（24.00+1.50）×0.9×1.7×0.90=42.14kN/m；
q2:1.2×0.35×0.9×0.90=0.34kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载设计值：（对水平模板采用2.0kN/㎡;）
q3:1.4×2.00×0.9×0.90=2.27kN/m；
q=q1+q2+q3=42.14+0.34+2.27=44.75kN/m；
跨中弯矩计算公式如下:
Mmax=0.10×44.75×0.252=0.28kN.m；
σ=0.28×106/3.38×104=8.28N/mm2；
梁底模面板计算应力σ=8.28N/mm2小于抗压强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:
q=[(24.0+1.50)×1.7+0.35]×0.9=39.33N/mm；
面板的最大挠度计算值:ω=0.677×39.33×2504/(100×3500.0×2.53×105)=0.84mm；
面板的最大挠度:ω=0.84mm 小于允许挠度值:[ω]=250/250=1.0mm，满足要求！
七、梁底支撑钢管的计算
本工程梁底支撑主楞采用Φ48×3.5钢管
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。钢管横担间距取500mm。
(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：
q1=(24.000+1.500)×0.9×1.7×0.5=19.5kN；
(2)模板的自重荷载(kN)：
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2.0)×0.9×0.5=2.03kN；
2.模板传递给梁底钢管的均布荷载计算：
q=[1.2×(19.5+0.69)+1.4×2.03]×0.9折减系数/0.9=27.07kN/m；
3.支撑钢管的强度验算：
按照均布荷载作用下的二等跨连续梁计算
均布荷载，q=27.07kN/m；
支撑钢管按计算公式(见施工手册)
M=0.125ql2
Q=0.5qc
经过简支梁的计算得到:
最大弯矩Mmax=0.125×27.07×0.55×0.55=1.02kN.m；
钢管横担最大应力 f=1.02×106/5080.000=200.78N/mm2；
钢管的最大应力计算值200.78N/mm2小于钢管的抗弯强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求！
支座反力RA=RB=0.5×27.07×0.55=7.45kN；
q=[(19.5+0.69)+2.03)]/0.90=24.69kN/m；
木方的最大挠度小于[ω]=550/250=2.200mm,满足要求!
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=7.45kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
十、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力N1=7.45kN(已经包括组合系数1.4)
脚手架钢管及扣件的自重N2=1.2×0.129×4.850计算长度=0.751kN
N=7.45+0.751=8.22kN
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；
i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58
A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89
W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08
——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；
l0——计算长度(m)，取下二式中的较大值；
l0=kμh （《扣规》5.3.3式）
a—— 模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度；非顶托a=0.00,.
k——计算长度附加系数，取值为1.155；
μ——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；μ=1.80（此值取2）
l0=kμh=1.155×1.8×1.5=3.119m
λ=l0/i=3119/15.8=197,查《扣规》附录C，=0.186
=8200/(0.186×489)=90.16N/mm2
计算结果：=90.16N/mm2，立杆的稳定性计算 <[f]=205.00N/mm2,满足要求!
B、主体结构剪力墙及柱模板设计：
F1＝0.22γct0β1β2v1／2 F2＝γcH 按照《施工手册》的规定，采用内部振捣器，木模荷载取0.90折减系数。 现浇混凝土作用于模板的最大侧压力取F1、F2其中的较小值： 其中：混凝土重力密度γc＝24kN／m3 外加剂影响系数β1＝1.2 混凝土坍落度影响系数β2＝1.15 混凝土浇筑速度v＝5m／h 混凝土温度T＝20℃，新浇混凝土初凝时间 t0＝200／（T+15）＝5.71h 侧压力计算位置至新浇混凝土顶面的总高H＝5.1m 则F1＝0.22×24×5.71×21／2×1.2×1.15＝58.83kN／M2 F2＝24×5.1＝122.4kN／M2＞F1 取混凝土侧压力F＝58.83kN／M2 设计值F=1.2×58.83×0.9＝63.54kN／M2 倾倒混凝土产生的荷载取2kN／M2 设计值1.4×2×0.9＝2.5kN／M2 荷载组合∑F＝63.54+2.5＝66.04kN／M2
1）墙外侧模板木方的计算：
墙侧模板用50×100木方W=5×10×10/6=83.33cm3
I=50×100×100×100/12=416.66cm4
组成的竖向及水平向楞夹牢，钢楞外用M14普通粗制螺栓拉紧，
①竖向木方中心间距拟用250mm
荷载组合∑F＝63.54+2.5＝66.04kN／M2
q=66.04×0.25=16.51kN/M
竖向木方按连续梁计算，其值为：
Mmax=qL2/2=16.51×0.252/2=1.03×106N·MM
σ=Mmax/W=(1.03×106)/(8.33×104)
=12.36N/mm2<[σ]=13N/MM2
②横向钢楞间距取值为：500mm
F=Ft/2=16.51/2=8.26KN
Mmax=FL=8.26×103×500/2=2.06×106N·MM
=（2.06×106）/（5.08×103×2）
=203.24<[Ó]=205N/MM2
2）对拉螺杆计算： P=F×A=66.04×0.5×0.5=16.51kN 所需螺杆截面A0＝P/【σ】＝16.51×1000／170＝97.12mM2 Φ12螺杆有效面积A＝80.7mM2＜97.12mM2 Φ14螺杆有效面积A＝105mM2可满足需要。
由以上算得作用于模板上的总荷载设计值为：
荷载组合∑F＝63.54+2.5＝66.04kN／M2
q=66.04×0.5=33.02kN/M
实际采用的木胶合板的厚度为15mm，
模板承受的最大弯矩Mmax按三跨连续梁计算：
Mmax=1/10qL2=1/10×33.02×0.252=0.206KN·M
σ=Mmax/W=0.206×106/18.75×103=11.01N/MM2<[σ]=13N/MM2
模板的挠度按下列确定：
w=qL4/150EI=0.521×33.02×2504/(100×3.5×103×1.410×105)
[w]=L/250=250/250=1.0mm
根据以上计算，对异型柱采用Φ48焊成90°作横楞稳定柱、墙阴角，使墙、柱阴角角度控制在范围内起一定作用。
C、楼板平台模板及其支架系统受力情况分析：
钢楞的纵向和横向间距及布置方式详见（楼板模板构造图，附图）钢楞均采用Ф48×3.5的钢管。
1、平台模板的模板计算：
钢楞承受的楼板标准荷载与楼板相同，则钢楞承受的均布荷载为：
(1)钢筋混凝土板自重(kN)：
q1=(24.000+1.500)×0.8×0.18×0.8=2.94kN；
(2)模板的自重荷载(kN)：
q2=0.350×0.8×0.8=0.224kN；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2.0)×0.8×0.8=2.88kN；
2.模板传递给梁底钢管的均布荷载计算：
q=[1.2×(2.94+0.22)+1.4×2.88]×0.9折减系数/0.8=8.8kN/m；
该均布荷载取最大值，施工荷载均布作用时边跨跨中处的弯矩最大
M=1/8ql2=0.125×8.8×0.82=0.704KN·M
б＝Ｍ/Ｗ＝ ＝138.58Ｎ/mm2
[б]=205Ｎ/mm2
ωmax=Kwq1L4/100EI=
[ω]=L/400=800/400=2mm
ωmax<[ω]=2mm
2、模板支撑架立杆强度验算：
立杆用φ48×3.5mm钢管A=489mm2，钢管回转半径i=15.78mm
立杆承受木棱传递荷载（立杆间距800×800mm），不计算传至梁侧模板的
荷载：F=8.8KN/M×0.8=7.04KN
支杆的受压应力：б=F/A=7040/489=14.39N/mm<[f]=150N/mm2
长细比a=700/15.8=44.3ψ=0.90计算
б=F/(ψ*A)=7040/(0.90×489)=15.99<[f]=150N/mm2
十一、模板支设示意图
第十节安全、环保文明施工措施
（1）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。
（2）支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。
（3）在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂"禁止通行"安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。
（4）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。
（5）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。
（6）用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板
（7）模板堆放时，使模板向下倾斜30°，不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。
（8）大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。安装就位后，要采取防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同避雷网接通，防止漏电伤人。
（9）在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当T=15℃时，混凝土浇筑速度不大于2m3/h。
（10）环保与文明施工
第十一节安全生产的技术措施
项目安全管理严格遵守国家规定的安全标准、规范及相关的规程标准。
本工程执行有关安全标准、规范包括：
为使施工生产安全有效地进行，特制定安全管理工作的程序，见后安全管理体系图。
施工单位一贯执行的是三级安全教育制度。任何一名新进入投标单位的人员均要通过三级培训才能上岗，而在全体施工人员工作期间也要定期或不定期进行安全教育：对管理人员的安全教育至少每半月一次，而对施工人员则至少每一个月一次。安全教育以脱岗学习的形式，而项目的安全教育一般以书面交底及实例教育为主要形式，班组级安全教育则以班会为主要形式。
三、施工人员安全防护自身保护的操作规定
参加施工人员须经安全培训，考核合格上岗。
所有现场施工人员必须正确佩戴安全帽。
高空作业必须系好安全带。
高空作业人员严禁赤脚、穿拖鞋、硬底鞋和赤膊。
施工人员不得任意拆除一切安全设施。
施工人员工作前不得饮酒，必须立足于自身本职工作。
夏日作业做好工人的防暑降温工作。
现场设立医务室，保证员工的身体健康。
加强防火工作，有易燃品堆放处、仓库、木工房等设置灭火工具，并设专人管理。经常与气象部门取得联系，及时通报天气情况，遇到恶劣天气时，及时采取相应的技术措施，防止发生事故。
施工现场必须设置畅通消防车道，配备足够消防器材，消火栓，进水主管务必满足消防要求。
消防设施应能保证建筑物的灭火需要。
现场建立门卫、巡逻护场制度，并实行凭证出入制度。
各分部分项工程，各分管辖地实行“谁主管、谁负责”的原则。
1、现场用电采用“三相五线”制，严格执行一机、一闸、一漏、一箱，三级配电、两级保护。所有配电箱（包括总配电箱、分配电箱、移动式开关箱）均采用正规厂家生产的标准配电箱，总配电箱及分配电箱要设防雨棚，箱须加锁，专人负责。
2、夜间作业要有足够的照明，直接用于操作的手持灯以及楼梯间等阴暗处的照明，采用36V安全电压。当遇到强风、大雨等恶劣天气时，应断电停止作业。所有用电现场须有专业电工值班，非专业电工不准私自接线用电。危险区域、部位、通道口、配电箱等处设置相应的安全标志牌。
1）模板安装应在牢固的脚手架上进行，如中途作停歇，应将就位的支柱、模板联结稳固，不得架空搁置，以防掉下伤人。
2）拆模时应搭设脚手板，拆模间歇时，应将松开的部件和模板运走。
3）拆楼层外边梁和圈梁模板时YD／T 3287.3-2018 智能光分配网络 接口测试方法 第3部分：智能管理终端与智能光分配网络管理系统的接口.pdf，应有防高空坠落、防止模板向外翻倒的措施。
4）在拆除模板过程中，如发现梁混凝土有影响结构安全、质量问题时，应暂停拆除，经处理后，方可继续拆模。
5）夜间支模时，必须有足够的照明。电气设备和电动工具要绝缘良好。塔式起重机要有接地导线，电动工具应设触电保护器，防止发生漏电和触电事故。
6）吊装时应由专人指挥，司机必须按指挥信号操作。信号应事先统一规定，发出信号要鲜明、准确。
7）当风力在六级以上时T／ZZB 1607.2-2020 工业用氯化聚氯乙烯（PVC-C）管道系统 第2部分：管件.pdf，应停止在操作层上进行吊装作业。
8）屋面四周、外脚手架应高出女儿墙1.5米，并设栏杆；钢竖井架、龙门架出入口、洞、坑、沟、电梯门口等处，要设盖板，或围栏、安全网。
9）刮六级以上大风和雨、雪天，避免在楼面上施工。