施工组织设计下载简介

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其中最大剪力Q=0.600×(1.20×4.365+1.4×2.700)×0.250=1.353kN

截面抗剪强度计算值T=3×1353.0/(2×900.000×12.000)=0.188N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

某西部物流园临时道路工程安全文明施工方案v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×4.365×2504/(100×6000×129600)=0.148mm

面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!

二、模板支撑木方的计算

木方按照均布荷载下连续梁计算。

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11=25.000×0.180×0.250=1.125kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q12=0.350×0.250=0.088kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值q2=(1.000+2.000)×0.250=0.750kN/m

静荷载q1=0.00×1.125+0.00×0.088=1.455kN/m

活荷载q2=1.4×0.750=1.050kN/m

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=3.006/1.200=2.505kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.51×1.20×1.20=0.361kN.m

最大剪力Q=0.6×1.200×2.505=1.804kN

最大支座力N=1.1×1.200×2.505=3.307kN

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.50×9.50×9.50/6=67.69cm3；

I=4.50×9.50×9.50×9.50/12=321.52cm4；

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.361×106/67687.5=5.33N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算[可以不计算]

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×1804/(2×45×95)=0.633N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

最大变形v=0.677×1.213×1200.04/(100×9500.00×3215156.3)=0.557mm

木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

集中荷载取木方的支座力P=3.307kN

均布荷载取托梁的自重q=0.087kN/m。

托梁弯矩图(kN.m)

经过计算得到最大弯矩M=1.081kN.m

经过计算得到最大支座F=13.220kN

经过计算得到最大变形V=1.0mm

顶托梁的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=9.50×9.50×9.50/6=142.90cm3；

I=9.50×9.50×9.50×9.50/12=678.76cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度f=1.081×106/142895.8=7.57N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)顶托梁抗剪计算[可以不计算]

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×8221/(2×95×95)=1.366N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2

顶托梁的抗剪强度计算满足要求!

最大变形v=1.0mm

顶托梁的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。

五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.128×8.000=1.021kN

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.350×0.900×1.200=0.378kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25.000×0.180×0.900×1.200=4.860kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=6.259kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×0.900×1.200=3.240kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.20NG+1.4NQ

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=12.05kN

　　
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60

　　A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24

　　W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49

　　
——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

　　l0——计算长度(m)；

如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算

l0=(h+2a)(2)

k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.155；

u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.750

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；

公式(1)的计算结果：l0=1.155×1.750×1.20=2.426m
=2426/16.0=152.069
=0.301

=12047/(0.301×424)=94.381N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

公式(2)的计算结果：l0=1.200+2×0.300=1.800m
=1800/16.0=112.853
=0.503

=12047/(0.503×424)=56.487N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

l0=k1k2(h+2a)(3)

k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.014；

公式(3)的计算结果：l0=1.155×1.014×(1.200+2×0.300)=2.108m
=2108/16.0=132.170
=0.386

=12047/(0.386×424)=73.540N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

模板支架搭设高度为8.0m，

梁截面B×D=450mm×900mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.90m，立杆的步距h=1.20m，

梁底增加1道承重立杆。

面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。

木方45×95mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。

梁两侧立杆间距1.20m。

梁底按照均匀布置承重杆3根计算。

模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。

梁两侧的楼板厚度0.18m，梁两侧的楼板计算长度0.35m。

扣件计算折减系数取1.00。

图1梁模板支撑架立面简图

计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。

集中力大小为F=1.20×25.000×0.180×0.350×0.900=1.701kN。

采用的钢管类型为
48×3.0。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1=25.000×0.900×0.900=20.250kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2=0.500×0.900×(2×0.900+0.450)/0.450=2.250kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(1.000+2.000)×0.450×0.900=1.215kN

均布荷载q=1.20×20.250+1.20×2.250=27.000kN/m

集中荷载P=1.4×1.215=1.701kN

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=90.00×1.20×1.20/6=21.60cm3；

I=90.00×1.20×1.20×1.20/12=12.96cm4；

经过计算得到从左到右各支座力分别为

最大弯矩M=0.079kN.m

最大变形V=0.1mm

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.079×1000×1000/21600=3.657N/mm2

面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

(2)抗剪计算[可以不计算]

截面抗剪强度计算值T=3×2875.0/(2×900.000×12.000)=0.399N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

面板最大挠度计算值v=0.089mm

面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!

二、梁底支撑木方的计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=5.433/0.900=6.037kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×6.04×0.90×0.90=0.489kN.m

最大剪力Q=0.6×0.900×6.037=3.260kN

最大支座力N=1.1×0.900×6.037=5.976kN

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.50×9.50×9.50/6=67.69cm3；

I=4.50×9.50×9.50×9.50/12=321.52cm4；

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.489×106/67687.5=7.22N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算[可以不计算]

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×3260/(2×45×95)=1.144N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

最大变形v=0.677×5.031×900.04/(100×9500.00×3215156.3)=0.732mm

木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!

(一)梁底支撑横向钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方支撑传递力。

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.700kN.m

最大变形vmax=0.312mm

最大支座力Qmax=15.520kN

抗弯计算强度f=0.700×106/4491.0=155.76N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!

(二)梁底支撑纵向钢管计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=15.52kN

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!

R≤8.0kN时，可采用单扣件；8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。

其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力N1=15.52kN(已经包括组合系数1.4)

脚手架钢管的自重N2=1.20×0.128×8.000=1.225kN

N=15.520+1.225=16.745kN

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60

A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24

W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49

——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

l0——计算长度(m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算

l0=(h+2a)(2)

k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；

u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.700

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；

公式(1)的计算结果：l0=1.185×1.700×1.20=2.417m
=2417/16.0=151.561
=0.305

=16745/(0.305×424)=129.703N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

公式(2)的计算结果：l0=1.200+2×0.300=1.800m
=1800/16.0=112.853
=0.503

=16745/(0.503×424)=78.515N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

l0=k1k2(h+2a)(3)

k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.014；

公式(3)的计算结果：l0=1.185×1.014×(1.200+2×0.300)=2.163m
=2163/16.0=135.603
=0.372

=16745/(0.372×424)=106.156N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

4.4计算结果与参数选择

4.1.1经计算高支模体系支架系统的承载力、稳定性安全可靠。满堂模板高支架的参数为：排距1.2m、纵距0.9m、步距1.2m。

4.1.2梁底支撑采用可调顶托。

4.1.3为了保证支撑体系的安全性，在支撑体系的适当部位增加一道水平剪刀撑。

5高支模体系安装及拆除

高支模安装施工关键是脚手架的搭设，其搭设要求如下：

1)、在搭设脚手架之前，在地面弹出立杆纵横方向位置线，并进行抄平。

2)、脚手架的组装自一端延伸向另一端，自下而上按步架设。不能自两端相向搭设或相间进行，以免结合处错位，难于连接。

3)、支架立杆应协调设置，做到纵横各成一线，以便搭设水平加固杆和交叉支撑。

4)、立杆根部的碗扣节点必须设置双向的扫地杆。

5)、驳接钢管应同在一竖向中心线上。5.2高支模体系拆除

1)高支模支撑体系经工程技术负责人验证并经确认不再需要时，方可拆除。承重模板（梁、板底模）拆除须待混凝土强度试验报告合格，经监理单位书面批准后，方可拆除。2)拆除顺序为后支先拆，先支后拆，先拆非承重模板，后拆除承重模板。拆除跨度较大的梁底模时，先应从跨中开始，分别拆向两端。拆模时不要用力过猛，拆下来的木料要及时运走、整理，分类堆放整齐。

1)碗扣式脚手架和扣件式钢管脚手架采用φ48×3.5mm钢管。

2)碗扣架的材质在保证可焊性的条件下，应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235钢的规定，且新进材料应附上产品出厂合格证以备查。3)严禁使用有硬伤（硬弯、砸扁等）及严重锈蚀的碗扣架管。4)对模板、木枋等原材料要求检查合格后方可使用于高支模工程。对有腐朽、裂缝、虫眼等的木枋、板材，禁止用于模板工程。5)模板支架的搭设场地应进行清理，保证表面干净平整。6)立杆的位置，要求先在验收合格后的基础上弹出立杆的位置线，保证底座安放位置准确。7)扫地杆、水平加固支撑必须随脚手架搭设同步进行。8)严格按设计及规范要求拆除模板。9)模板支撑体系安装施工完成后，由项目部专业工长组织安排模板自检。尤其对支撑架支顶底座、托座部位，要求100%检查。保证每一底座、托座完全传力到位。

1)从事模板作业的人员，应经安全技术掊训。从事高处作业的人员应定期体检，不符合要求的不得从事高处作业。

2)碗扣式满堂模板支架安装前工程技术人员应以书面形式向作业班组进行施工操作的安全技术交底，作业班组应对照书面交底进行上、下的自检和互检。

7)不得将缆风绳、混凝土输送管等固定在支撑系统上。8)夜间施工要有足够的照明。施工用电临时照明和机电设备线严禁非电工乱拉乱接。同时还应经常检查线路的完好情况，严防绝缘破损漏电伤人。

9)施工用的临时照明和行灯的电压不得超过12V。照明行灯及机电设备的移动线路应采用绝缘橡胶套电缆线。10)模板支架及模板施工期间，禁止无关人员进入作业现场。

11)严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放。

12)支模过程中如遇停歇，应将已就位模板或支架连接稳固，不得浮搁或悬空。拆模途中停歇时，应将已松扣或已拆松的模板、支架等拆下运走，防止构件坠落或作业人员扶空坠落伤人。

13)浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时予以解决。

14)拆除时应设置警戒区和警戒标志，安排专人负责警戒。15)模板支架的拆除应从一端向另一端、自上而下逐层进行。16)工人须站在临时的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护、劳动保护用品。17)拆除过程中，严禁使用榔头等硬物击打，撬挖，拆下的配件应放入袋内。18)模板支撑体系必须按要求进行搭设，并经过有关人员进行质量和安全验收，才能投入使用。

19)模板支撑系统的拆除DL／T 1966-2019 火力发电厂机组检修监理规范，须在“拆模申请”批准后方可进行拆除。

20)吊运模板时，必须符合下规定：

作业前应检查绳索、卡具，必须完整有效，在升降过程中设专人指挥，统一信号，密切配合。

吊运散装模板时，必须码放整齐，待捆绑牢固后方可起吊。

遇5级及以上大风时，应停止一切吊运作业。

21)木料应堆放在下风向，离火源不得小于30mGB-T14684-2011建筑用砂，且料场四周应设置灭火器材。