施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

某家电大市场模板工程专项施工方案工程

竖楞的最大应力计算值σ=7.987N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×20.036×0.375×0.900=8.115kN/m；

园林工程土方、苗木种植、养护工程施工组织设计倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.375×0.900=0.945kN/m；

q=8.115+0.945=9.060kN/m；

竖楞的最大剪力：V=0.6×9.060×600.0=3261.449N；

截面抗剪强度必须满足下式：

τ=3V/(2bhn)≤fv

竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×3261.449/(2×50.0×70.0×1)=1.398N/mm2；

竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值τ=1.398N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！

最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:

νmax=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

竖楞最大容许挠度:[ν]=600/250=2.4mm；

竖楞的最大挠度计算值:ν=0.677×9.06×600.04/(100×9000.0×1.43×106)=0.618mm；

竖楞的最大挠度计算值ν=0.618mm小于竖楞最大容许挠度[ν]=2.4mm，满足要求！

本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.493×2=8.99cm3；

I=10.783×2=21.57cm4；

按集中荷载计算（附计算简图）：

P=(1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9)×0.375×0.6=5.44kN；

B方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力:N=7.432kN；

B方向柱箍弯矩图(kN·m)

最大弯矩:M=0.215kN·m；

B方向柱箍变形图(mm)

最大变形:ν=0.060mm；

柱箍截面抗弯强度验算公式

σ=M/(γxW)

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=215056.05N·mm；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=8986mm3；

B边柱箍的最大应力计算值:σ=22.79N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；

B边柱箍的最大应力计算值σ=2.15×108/(1.05×8.99×106)=22.79N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!

经过计算得到:ν=0.06mm；

柱箍最大容许挠度:[ν]=400/250=1.6mm；

柱箍的最大挠度ν=0.06mm小于柱箍最大容许挠度[ν]=1.6mm，满足要求!

六、B方向对拉螺栓的计算

对拉螺栓的型号:M12；

对拉螺栓的有效直径:9.85mm；

对拉螺栓的有效面积:A=76mm2；

对拉螺栓所受的最大拉力:N=7.432kN。

对拉螺栓所受的最大拉力N=7.432kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.493×2=8.99cm3；

I=10.783×2=21.57cm4；

按计算（附计算简图）：

P=(1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9)×0.317×0.6=4.6kN；

H方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力:N=9.730kN；

H方向柱箍弯矩图(kN·m)

最大弯矩:M=0.602kN·m；

H方向柱箍变形图(mm)

最大变形:ν=0.169mm；

柱箍截面抗弯强度验算公式:

σ=M/(γxW)

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=602252.33N·mm；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=8986mm3；

H边柱箍的最大应力计算值:σ=63.83N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；

H边柱箍的最大应力计算值σ=6.02×108/(1.05×8.99×106)=63.83N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!

经过计算得到:ν=0.169mm；

柱箍最大容许挠度:[ν]=500/250=2mm；

柱箍的最大挠度ν=0.169mm小于柱箍最大容许挠度[ν]=2mm，满足要求!

八、H方向对拉螺栓的计算

对拉螺栓的直径:M12；

对拉螺栓有效直径:9.85mm；

对拉螺栓有效面积:A=76mm2；

对拉螺栓所受的最大拉力:N=9.73kN。

对拉螺栓所受的最大拉力:N=9.73kN小于[N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

板模板(扣件钢管高架)计算书

横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):6.00；

采用的钢管(mm):Φ48×3.0；板底支撑连接方式:方木支撑；

立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.85；

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；

面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；

面板弹性模量E(N/mm2):6000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；

木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):70.00；

楼板的计算厚度(mm):180.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度

模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=90×1.82/6=48.6cm3；

I=90×1.83/12=43.74cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=25×0.18×0.9+0.35×0.9=4.365kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2=2.5×0.9=2.25kN/m；

其中：q=1.2×4.365+1.4×2.25=8.388kN/m

最大弯矩M=0.1×8.388×2502=52425N·m；

面板最大应力计算值σ=M/W=52425/48600=1.079N/mm2；

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

面板的最大应力计算值为1.079N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中q=q1=4.365kN/m

面板最大挠度计算值ν=0.677×4.365×2504/(100×6000×43.74×104)=0.044mm；

面板最大允许挠度[ν]=250/250=1mm；

面板的最大挠度计算值0.044mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!

三、模板支撑方木的计算

方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=b×h2/6=5×7×7/6=40.83cm3；

I=b×h3/12=5×7×7×7/12=142.92cm4；

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=25×0.25×0.18+0.35×0.25=1.212kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2=2.5×0.25=0.625kN/m；

均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×1.212+1.4×0.625=2.33kN/m；

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.33×0.92=0.189kN·m；

方木最大应力计算值σ=M/W=0.189×106/40833.33=4.622N/mm2；

方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；

方木的最大应力计算值为4.622N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/2bhn<[τ]

其中最大剪力:V=0.6×2.33×0.9=1.258kN；

方木受剪应力计算值τ=3×1.258×103/(2×50×70)=0.539N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.539N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

均布荷载q=q1=1.212kN/m；

最大挠度计算值ν=0.677×1.212×9004/(100×9000×1429166.667)=0.419mm；

最大允许挠度[ν]=900/250=3.6mm；

方木的最大挠度计算值0.419mm小于方木的最大允许挠度3.6mm,满足要求!

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝2.516kN;

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.824kN·m；

最大变形Vmax=2.036mm；

最大支座力Qmax=9.985kN；

最大应力σ=824224.556/4490=183.569N/mm2；

支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值183.569N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度为2.036mm小于900/150与10mm,满足要求!

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.85，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为13.60kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=9.985kN；

R<13.60kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.138×6=0.83kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.35×0.9×0.9=0.284kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25×0.18×0.9×0.9=3.645kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.759kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载

经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+2)×0.9×0.9=3.645kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N=1.2NG+1.4NQ=10.814kN；

立杆的稳定性计算公式:

σ=N/(φA)≤[f]

l0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；

l0/i=1700/15.9=107；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=10813.68/（0.537×424）=47.493N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=47.493N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算

l0=k1k2(h+2a)=1.167×1.007×(1.5+0.1×2)=1.998m；

Lo/i=1997.787/15.9=126；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.417；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=10813.68/（0.417×424）=61.161N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=61.161N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

3.整体性构造层的设计

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

a.严格按照设计尺寸搭设木地板、室内门、柜类、栏杆扶手安装工程施工工艺指引.pdf，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施沼泽地段施工方案，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。