施工组织设计下载简介

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2、质量组织机构：附图二《质量组织机构框图》

为确保30mT梁预制施工安全、高效、优质完成，并针对本施工方案特制定如下质量保证措施。

⑴、T梁全体施工人员，认真学习有关技术手册、施工技术规范，严格按照钻孔桩施工程序层层落实，施工前由项目总工、副总工向工程部长、质检工程师进行交底，工程部技术人员向全体参加施工人员进行技术交底和召开技术交底会，使各工序处于受控状态，确保工程质量。

⑵、质量体系文件中各个要素的职责，职权分解，落实到部门和个人，划定接口关系使全部程序处于受控中，并定期进行内部质量审核，对不合格项及时提出纠正和预防措施，进行整改及跟踪复验。

⑶、建立严格的质量检查组织机构，全力支持和充分发挥质检机构和人员的作用佛山市交道路有宝石路和海八路海八路某立交桥施工组织设计，主动接受监理工程师的监督和帮助。

⑷、主要管理人员选拔业务水平高，经验丰富，业绩优良的人员担任。对施工管理人员的特殊工种工作人员实施持证上岗制度，保证人员素质满足工程创优需要。施工前，施工管理人员必须对施工班组进行书面技术交底并下达作业指导书，每个操作人员，明确操作要点及质量要求。

⑸、施工过程中施工管理人员必须随时检查指导施工，制订工序流程图，确保关键工序的关键点，进行连续监控，对比分析质量偏差，及时纠正质量问题，把质量隐患消灭在施工前及施工过程中。

⑹、每道工序施工结束后，要及时组织质量检查评比，进行工序交接，上道工序质量不合格，下道工序不得开始，并根据检查结果对施工班组及操作人员进行相应奖罚，强化施工人员的质量意识。

⑺、认真做好检查凭证的签证工作，施工过程中的系统检查，签证工作是工程质量的保证，签证前要认真进行自检，合格后方可填写检查并请监理工程师会同检查签证。

⑻、严把主要材料（如钢材、水泥、碎石、砂、外加剂等）的采购、进场、使用及检验关。

六、安全保证体系及安全保证措施

1、安全保证体系：附图三《安全保证体系框图》

2、安全组织机构：附图四《安全组织机构框图》

⑴、加强宣传教育工作，强化全员安全意识，建立安全保证体系，使安全管理制度化、经常化、规范化，每日班前安全讲话，周末安全大检查，坚持每周一安全讲话。

⑵、在安排、检查、落实施工任务的同时，必须下达安全技术措施，把安全贯穿于施工过程，质量、安全、进度同步抓。

⑷、停工后要对所有的机械设备，指定专人经常检查、维修，确保其良好的状态。

⑸、从事作业的技术工人，上岗前要进行技术考核，合格后方可使用，并要按有关的安全操作规程进行作业。

⑹、用电线路架设应符合规定要求，配电箱和闸刀盒应上锁，室外配电箱和闸刀盒应有良好的防护措施，配置二级保护。投入施工的电器设备必须安漏电保护器，达到专机专保，一机一闸刀。

⑺、加强运输及施工车辆的管理，经常检查其车辆，禁止带病作业。

⑻、特殊工程的操作工人要做到有安全操作证才能上岗工作，指起重、架子、电焊、气焊、电工、机械工等工种。

⑼、做好各种标志牌，在本工程现场周围，设置标志牌，包括警告与危险标志、指路标志等。

⑽、进入施工现场必须戴安全帽，穿防滑鞋。起吊设备正在施工时，吊物下不能站人，并安排专门现场指挥人员负责指挥。

⑾、张拉时应有专人指挥，千斤顶后严禁站人。吊挂千斤顶的倒链、吊钩等应牢靠。防止千斤顶在工作中落下去。千斤顶油管接头不用时要用堵头堵塞，防止杂物进入油缸内。

⑿、压浆时应戴防护眼罩及橡胶手套。

2、开工前，技术员和领工员要对职工进行环保教育，加强职工的环境保护意识。

3、开工前及开工后定期对职工的身体健康状况进行检查，不符合要求者不准上岗，杜绝传染源。

5、施工现场物品摆放合理、有序，易污染物应有明显的标识。

6、施工机械要保证工作状况良好，不超负荷运转，不带病作业，尽可能减小噪音污染。

7、机械所用的油料设专人管理，集中采用油罐或库房存放，存油处地面应进行防渗处理，油料加注与放油时严防跑、冒、漏、滴现象，防止污染周边的庄稼、土壤。

９、施工完毕后，组织人员对河道内的设施认真进行彻底清除。

10、特种作业人员必须持操作证书上岗，工地现场管理人员必须挂牌上岗。

“注重环境保健康”已作为企业的管理方针，同时也是国家对企业进行考核的认证标准。因此，我们在施工中处处都要严格执行《企业标准》，做到“四达标、一强化”，即污水达标排放、施工噪音达标排放、固体废弃物达标排放、施工扬尘达标排放；强化员工环保意识，文明施工改善环境。

八、环境及气候对工期影响的措施

1、认真做好施工场地及主体工程防水、防洪、排水工作。

3、备齐各种防雨、防洪、防汛设施，加强对便道养护，保证雨季道路畅通。

4、增加材料的储备数量，防止因下雨而停工待料的情况发生。

5、随时检查材料库、水泥库的封闭状态，对漏雨之处及时修补。

XXXX高速公路怀集至三水段第十四合同段

（K49+680~YK52+730）

30m预制T梁钢束伸长量计算书

中铁一局集团第二工程有限公司

XXXX高速公路14标项目经理部

2007年10月25日

30m预制T梁钢束伸长量计算

一、取边跨预制T梁中N2束进行计算，因两端张拉，并且预制梁以中心线对称（两侧钢绞线长度只相差11cm，可以忽略伸长量差），则取一半计算，图示如下：

1、第一段：L1=5.349m（直线段）

其中：P=1395Mpa×140m2×8束=1562.4KN

Ap=140m2×8束=1120m2（N2共计8束钢绞线）

E=1.95×105MPA

△L1=PL/ApE=1562.4×103×5.349/1120×1.95×105=3.83cm

2、第二段：L2=4.887m（曲线段）

其中：P=1562.4KN

△L2=PL/ApE=1556.7×103×4.887/1120×1.95×105=3.48cm

3、第三段：L3=4.49m（直线段）

其中：P=778.92KN

△L3=PL/ApE=1546.5×103×4.49/1120×1.95×105=3.18cm

△L=△L1+△L2+△L3=3.83+3.48+3.18=10.49cm

说明：本计算是复核设计图纸中的伸长量；设计中的弹性模量取1.95×105MPA，而实际使用的钢绞线弹性模量为1.98×105MPA，所以将以上值乘以1.95/1.98=0.9848即为实际施工控制的伸长量，即：

△L=10.49×0.9848=10.3cm

扣除10%初始张拉力的钢束伸长量则:

90%△L=0.9×10.3=9.27cm

XXXX高速公路怀集至三水段第十四合同段

（K49+680~YK52+730）

30m预制T梁模板设计计算书

中铁一局集团第二工程有限公司

XXXX高速公路14标项目经理部

2007年10月28日

30m预制T梁模板设计计算书

1、《建筑结构静力计算手册》（第二版—1999年版）。

2、《公路桥涵设计手册基本资料》（人民交通出版社—1997版）。

3、《钢结构设计规范》（人民交通出版社—1988年版）。

5、XXXX高速怀集至三水段第十四合同段合同文件/设计图纸。

1、模板板面之间应平整，接缝严密，不漏桨，保证结构物外露面美观，线条流畅。

2、结构简单，制作、装拆方便。

3、在计算荷载作用下，对模板、支架及背带结构按受力程序分别验算其强度、刚度。

4、影响预制构件外观质量的钢面板厚度不小于6mm（广贺有关文件）。

1、钢面板、横肋、竖肋承受弯应力和剪应力小于容许应力。

2、钢模板的面板变形≤1.5mm；

3、竖肋、横肋变形≤L/500，其中L为肋长；

T梁模板钢面板采用6mmA3新钢板，横肋采用[8槽钢，间距35cm，竖肋采用[14槽钢，间距为90cm。支撑系统横向[10槽钢，斜撑采用L6.3×6角钢，上下拉杆采用Ф20圆钢。具体模板结构见下图：

5.1、设计/计算荷载

（1）定型钢模板取0.75Kpa

（2）钢筋混凝土自重26KN/m3

（3）施工人员、机具及其它取均布荷载1.5Mpa

（4）倒混凝土冲击荷载取6KPa；

（5）振捣混凝土荷载取2KPa；

（6）新浇混凝土对模板侧面压力P（后面具体计算）；

（7）振捣混凝土时对侧面模板的压力取4KPa。

底模板：强度（1）+（2）+（3）+（4）+（5）、刚度（1）+（2）；

侧模板：强度（6）+（7）刚度（6）；

5.3、钢模板及构件容许应力

5.3.1、容许应力，钢模板按容许应力设计，容许应力提高系数如下表：

外模板挠度≤模板构件跨度的1/400；

外钢模板面板变形值≤1.5mm；

纵、横向肋变形值≤L/500；

其中L为跨径，钢材弹性模量E=2.1×105Mpa=2.1×1011Pa

5.3.3、C50混凝土参数取值

（1）混凝土自重γ=26KN/m3；

（2）混凝土浇注速度：v=5m/h，浇注温度：t=30°C，

混凝土初凝时间：t0=2h；

（3）混凝土外加剂影响修正系数K1=1.2；

（4）混凝土塌落度影响修正系数K2=0.85（塌落度3mm）；

（5）C50混凝土与钢模板的法向粘结力6.6KPa，

切向粘结力5.9KPa。

6.1、30m预制T梁钢模板侧模

6.1.1、计算原理及模型

侧面板计算模式为支撑于相邻两横肋和竖肋上受均布荷载的板，当L1/L2≥2时按照单向简支板计算，当L1/L2＜2时按照双向简支板计算，如下图：

横肋简化为支撑于相邻竖肋上的受均布荷载的简支梁，如下图：

竖肋的计算简化为承受折线荷载的简支梁，如下图：

6.1.2、新浇混凝土对模板侧面压力P

混凝土浇注采用内部振捣器，浇注速度5m/h，计算公式为下（一般计算取下面计算值最小者）：

（1）Pmax=0.22γt0K1K2v0.5

（2）Pmax=γh，其中h为有效压头高度，当v/t≤0.035时，h=0.22+24.9v/t，当v/t＞0.035时，h=1.53+3.8v/t。

Pmax=0.22γt0K1K2v0.5

=0.22×26×2×1.2×0.85×50.5

v/t=5/30=0.1667＞0.035，

有效高度h=1.53+3.8v/t=2.16m

Pmax=γh=26×1.65=42.9KPa

综合（1）及（2）得其它各点侧面压力如下：

P1max=4KPa（顶部）；

P2max=4+26=30KPa；

P3max=P2max=30KPa；

其中4Kpa为振捣荷载。

6.1.3、钢模板面板荷载计算

取模板承受的侧压力最大处进行验算：钢模板厚度δ=0.6cm，竖肋间距L1=90cm，横肋间距L2=35cm。

强度：L1/L2=90/35=2.6＞2，按照单向简支板计算，计算跨径L=L2=35cm，板宽度b取90cm（竖肋间距），振捣混凝土时对侧面模板的压力q1=4KPa。

则：q=P3maxb=30×0.9=27KN/m。

考虑到板的连续，Mmax=0.1qL2计算，则：

Mmax=0.1qL2=0.1×27×0.352=0.33KNm

W=bδ2/6=90×0.62/6=5.4cm3

σmax=Mmax/W=0.33×103/5.4=61.1MPa<181MPa，满足条件。

刚度：L=35cm=0.35m，E=2.1×1011N/m2，b=0.9m，

则：fmax=qL4/（128EI）

=0.0008m=0.8mm<1.5mm，满足条件。

6.1.4、横肋荷载计算

（1）作用于横肋最大均布荷载

Pmax=P3max=30Kpa，b=0.35m，L=0.9m。

q=Pmaxb=30×0.35=10.5KN/m

横肋选择：[8槽钢，L=0.9m;查得Ix=101cm4，Wx=25.3cm3。

=10.5×0.92/8

σmax=Mmax/W=1.06×103/25.3=41.9MPa<269MPa，满足条件。

fmax=5qL4/（384EI）

=0.0004m=0.4mm＜0.9/500=1.8mm，满足条件。

6.1.5、竖肋荷载计算

竖肋的计算跨径为L=1.65cm，间距为0.9m，竖肋承受的荷载P为侧模板的折线荷载，两端为铰接，计算模型为受折线荷载的简支梁，如下图：

其中h=Pmax/γ=26/26=1m，

q1=P1maxb=4×1=4KN/m，

q2=P2maxb=30×0.9=27KN/m，

q3=P3maxb=30×0.9=27KN/m，

竖肋选择：[14+[10槽钢，竖肋为格构式设计，把格构式结构简化成2[10槽钢来验算,

[10槽钢S[8=12.748cm2，

I≈2S[10(h/2)2

=2×12.748×(65/2)2

=26930cm4>>2×198cm4

=2I[10=396cm4

式中H：格构式结构宽度

同理，Wx>>2W[10x=2×39.7cm3=79.4cm3

竖肋受力情况优于以下受力模型：

其中а=q1/q2=4/46.9=0.085,β=[(а2+а+1)/3]0.5

σmax=Mmax/W<6.47×103/79.4=81.5MPa<269MPa，满足条件。

fmax<0.0065(q1+q2)l4/EI

=0.003m=3mm≤L/500=1.65×103/500=3.3mm，满足条件。

6.1.6、对拉螺杆(顶部)受力计算

因对拉螺杆底部对拉螺杆受力主要来自竖肋槽钢传递力，计算简图如下：

Nmax

选用4.6级d=20mm粗制螺栓，容许拉力为：

σπd2/4=170×3.14×202/4=53380N=53KN，满足条件。

DBJ51／T 099-2018 悬挂式单轨交通设计标准6.1.7、台座受力计算

T梁台座验算取T梁张拉后，梁体起拱，台座两端承受梁体重量，中间部分不受力。故验算时只需验算台座两端加固部分地基承受力。预制梁台座端部基础采用长×宽×高度分别为2.5×1.5×1m，基础砼部分不考虑钢筋影响，只验算素砼时扩散角的影响，砼扩散角取450。

梁体自重在台座上传至基础，基础部分受力面积根据扩散角求得。梁体重t=80T,分两端受力，求得一侧台座基础受力

F=80×103×10/2=40×104N

从上图中很容易可以台座基础部分因砼扩散角的影响，全部受梁体自重力F的影响。

σ=F/A=40×104/(2.5×1.5)=107KPa≤[σ]

[σ]查地质资料，并根据现场实测求得，一般均在200Kpa以上，故只需开挖后将表层浮土清理干净即可。

综上所述遵化建龙钢铁总厂179m3高炉施工组织设计，梁板预制钢模板设计及基底承载力能够满足施工要求。