施工组织设计下载简介

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某广场酒店及写字楼项目脚手架施工方案

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI

丽都饭店施工组织设计其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.031+0.085=0.116kN/m；

活荷载标准值:q2=Q=0.85kN/m；

最大挠度计算值为：ν=0.677×0.116×15004/(100×2.06×105×100400)+0.990×0.85×15004/(100×2.06×105×100400)=2.251mm；

大横杆的最大挠度2.251mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！

大横杆的自重标准值：p1=0.031×1.5=0.046kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.3×0.85×1.5/(2+1)=0.128kN；

活荷载标准值：Q=3×0.85×1.5/(2+1)=1.275kN；

集中荷载的设计值:P=1.2×(0.046+0.128)+1.4×1.275=1.993kN；

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=ql2/8

Mqmax=1.2×0.031×0.852/8=0.003kN·m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=1.993×0.85/3=0.565kN·m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.568kN·m；

最大应力计算值σ=M/W=0.568×106/4180=135.905N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=135.905N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

νqmax=5ql4/384EI

νqmax=5×0.031×8504/(384×2.06×105×100400)=0.01mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.046+0.128+1.275=1.449kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.01+1.527=1.537mm；

小横杆的最大挠度为1.537mm小于小横杆的最大容许挠度850/150=5.667与10mm,满足要求！

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):

大横杆的自重标准值:P1=0.031×1.5×2/2=0.046kN；

小横杆的自重标准值:P2=0.031×0.85/2=0.013kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.3×0.85×1.5/2=0.191kN；

活荷载标准值:Q=3×0.85×1.5/2=1.912kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.046+0.013+0.191)+1.4×1.912=2.978kN；

R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m

NG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.031/1.80]×26.20=3.940kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2

NG2=0.3×7×1.5×(0.85+0.3)/2=1.89kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m

NG3=0.15×7×1.5/2=0.788kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2

NG4=0.005×1.5×26.2=0.196kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.814kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值

NQ=3×0.85×1.5×2/2=3.825kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×6.814+0.85×1.4×3.825=12.729kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.814+1.4×3.825=13.532kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7μz·μs·ω0

经计算得到，风荷载标准值为:

Wk=0.7×0.4×0.74×1.128=0.234kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.234×1.5×1.82/10=0.135kN·m；

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)+MW/W≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=12.729kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=N'=13.532kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.6cm；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；

长细比:L0/i=195；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.189

立杆净截面面积：A=3.91cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.18cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=12728.602/(0.189×391)+135170.55/4180=204.581N/mm2；

立杆稳定性计算σ=204.581N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

σ=13531.852/(0.189×391)=183.113N/mm2；

立杆稳定性计算σ=183.113N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

七、最大搭设高度的计算

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=2.874kN；

活荷载标准值：NQ=3.825kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.135/(1.4×0.85)=0.114kN·m；

[H]=Hs/(1+0.001Hs)

[H]=31.778/(1+0.001×31.778)=30.799m；

[H]=30.799和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=30.799m。

脚手架单立杆搭设高度为26.2m，小于[H]，满足要求！

八、连墙件的稳定性计算

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.939，μs＝1.128，ω0＝0.4，

Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.939×1.128×0.4=0.297kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.8m2；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=4.484kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=9.484kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l/i=350/16的结果查表得到φ=0.941，l为内排架距离墙的长度；

A=3.91cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=9.484

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=9.484小于双扣件的抗滑力12.8kN，满足要求！

九、立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=120kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk=120kPa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=1；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=63.643kPa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=12.729kN；

基础底面面积：A=0.2m2。

p=63.643kPa≤fg=120kPa。地基承载力满足要求！

附件三：型钢悬挑卸料平台计算书

由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。

脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35；

栏杆、挡板类别：木脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.14；

施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):15.00。

内侧钢绳与墙的距离(m)：3.00，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：1.00；

上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：6.00；

钢丝绳安全系数K：10.00，悬挑梁与墙的节点按铰支计算；

只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。

主梁材料类型及型号：18号槽钢槽口水平[；

次梁材料类型及型号：14a号槽钢槽口水平[；

次梁水平间距ld(m)：0.75，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：1.50。

水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：4.50，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：1.50,次梁悬臂Mc（m）：0.00；

平台计算宽度(m)：2.00。

次梁选择14a号槽钢槽口水平[，间距0.75m，其截面特性为：

面积A=18.51cm2；

惯性距Ix=563.7cm4；

转动惯量Wx=80.5cm3；

回转半径ix=5.52cm；

截面尺寸：b=58mm,h=140mm,t=9.5mm。

(1)、脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；

Q1=0.35×0.75=0.26kN/m；

(2)、型钢自重标准值：本例采用14a号槽钢槽口水平[，标准值为0.14kN/m

Q2=0.14kN/m

1)施工荷载标准值：取2.00kN/m2

Q3=2.00kN/m2

2)最大堆放材料荷载P：15.00kN

Q=1.2×(0.26+0.14)+1.4×2.00×0.75=2.59kN/m

P=1.4×15.00=21.00kN

内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：

R=[P+q(l+2m)]/2

经计算得出:R=(21.00+2.59×(2.00+2×0.00))/2=13.09kN

σ=M/γxWx≤[f]

次梁槽钢的最大应力计算值σ=1.18×104/(1.05×80.50)=139.52N/mm2；

次梁槽钢的最大应力计算值σ=139.52N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!

σ=M/φbWx≤[f]

φb=(570tb/lh)×(235/fy)

经过计算得到φb=570×9.50×58.00×235/(2000.00×140.00×235.0)=1.12；

由于φb大于0.6，按照下面公式调整：

得到φb'=0.819；

次梁槽钢的稳定性验算σ=1.18×104/(0.819×80.500)=178.96N/mm2；

次梁槽钢的稳定性验算σ=178.961N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!

根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。

主梁选择18号槽钢槽口水平[，其截面特性为：

面积A=29.29cm2；

惯性距Ix=1369.9cm4；

转动惯量Wx=152.2cm3；

回转半径ix=6.84cm；

截面尺寸，b=70mm,h=180mm,t=10.5mm；

(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m；

Q1=0.14kN/m；

(2)槽钢自重荷载Q2=0.23kN/m

静荷载设计值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.14+0.23)=0.44kN/m；

次梁传递的集中荷载取次梁支座力R；

悬挑卸料平台水平钢梁计算简图

悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)

悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN·m)

悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)

R[1]=15.412kN；

R[2]=13.323kN；

最大支座反力为Rmax=13.323kN；

最大弯矩Mmax=10.717kN·m；

最大挠度ν=0.042mm。

σ=M/（γxWx）+N/A≤[f]

主梁槽钢的最大应力计算值σ=10.717×106/1.05/152200.0+8.88×103/2929.000=70.091N/mm2；

主梁槽钢的最大应力计算值70.091N/mm2小于主梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求!

σ=M/（φbWx）≤[f]

φb=（570tb/lh）×（235/fy）

φb=570×10.5×70.0×235/(4000.0×180.0×235.0)=0.582；

主梁槽钢的稳定性验算σ=10.717×106/(0.582×152200.00)=121.01N/mm2；

主梁槽钢的稳定性验算σ=121.01N/mm2小于[f]=205.00,满足要求!

四、钢丝拉绳的内力验算

水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算，

RCi=RUisinθi

sinθi=Sin(ArcTan(6/(1+3))=0.832；

根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi=RCi/sinθi；

RUi=15.412/0.832=18.52kN；

五、钢丝拉绳的强度验算

选择6×37钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径21.5mm。

得到：[Fg]=22.14KN>Ru＝18.523KN。

经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。

六、钢丝拉绳拉环的强度验算

取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：

N=RU=18523.182N。

其中，[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值[f]=50.0N/mm2；

所需要的拉环最小直径D=[18523.2×4/(3.142×50.00×2)]1/2=15.4mm。

DL／T 1383-2014标准下载实际拉环选用直径D=16mm的HPB235的钢筋制作即可。

1.卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；

2.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；

3.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；

4.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩；

5.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换DB11／T 1312-2015 预制混凝土构件质量控制标准，焊缝脱焊应及时修复；

6.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。