施工组织设计下载简介
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海上海新城工程塔吊基础施工方案li——第i层土层的厚度,取值如下表；
第i层土层厚度及侧阻力标准值表如下:
序号第i层土厚度(m)第i层土侧阻力标准值(kPa)第i层土端阻力标准值(kPa)
413.7431400
DB44／T 1580-2015 内河水域游览船营运条件和服务基本要求.pdf由于桩的入土深度为25m,所以桩端是在第4层土层。
R=[1.20×(4.7×28.5+10×28.5+9.8×33+.499999999999996×43)+1400.00×0.09]/1.6=651.64kN
上式计算的R的值大于最大压力445.82kN,所以满足要求!
（二）、3#楼塔吊基础设计
4、塔吊基础平面及剖面图如下：
5、3#楼塔吊桩基础计算
塔吊型号:QTZ4008,自重(包括压重)F1=210.00kN,最大起重荷载F2=30.00kN
塔吊倾覆力距M=450.00kN.m,塔吊起重高度H=56.00m,塔身宽度B=1.40m
混凝土强度:C30,钢筋级别:Ⅱ级,承台长度Lc或宽度Bc=4.00m
桩直径或方桩边长d=0.30m,桩间距a=3.00m,承台厚度Hc=1.00m
基础埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=450mm,保护层厚度:70mm
（2）.塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算
A.塔吊自重(包括压重)F1=210.00kN
B.塔吊最大起重荷载F2=30.00kN
作用于桩基承台顶面的竖向力F=F1+F2=240.00kN
塔吊的倾覆力矩M=450.00kN.m
（3）.矩形承台弯矩的计算
图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
其中n——单桩个数，n=4；
F——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=240.00kN；
G——桩基承台的自重，G=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=400.00kN；
Mx,My——承台底面的弯矩设计值(kN.m)；
xi,yi——单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；
Ni——单桩桩顶竖向力设计值(kN)。
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:
N=(240.00+400.00)/4+450.00×(3.00/1.414)/[2×(3.00/1.414)2]=266.05kN
其中Mx1,My1——计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；
xi,yi——单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；
经过计算得到弯矩设计值：
（4）.矩形承台截面主筋的计算
其中M——计算截面处的弯矩设计值(kN.m)；
K——安全系数，取1.4；
h0——承台计算截面处的计算高度,h0=930mm；
fy——钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。
弯矩设计值Mx1=704.60kN.m,配筋面积Asx=1.4×704.60/(0.9×930×300)=3928mm2
弯矩设计值My1=704.60kN.m,配筋面积Asx=1.4×704.60/(0.9×930×300)=3928mm2
（5）.矩形承台截面抗剪切计算
根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，
记为V=266.05kN
我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：
其中γ0——建筑桩基重要性系数，取1.0；
β——剪切系数,β=0.05；
fc——混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2；
b0——承台计算截面处的计算宽度，b0=4000mm；
h0——承台计算截面处的计算高度，h0=930mm；
fy——钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；
S——箍筋的间距，S=450mm。
经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=266.05kN
桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：
其中γ0——建筑桩基重要性系数，取1.0；
fc——混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2；
A——桩的截面面积，A=0.090m2。
经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!
（7）.桩竖向极限承载力验算及桩长计算
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=266.05kN
桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：
其中R——最大极限承载力,最大压力时取Nmax=266.05kN；
qsik——桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，取值如下表；
qpk——桩侧第i层土的极限端阻力标准值，取值如下表；
u——桩身的周长，u=1.200m；
Ap——桩端面积,取Ap=0.09m2；
γsp——桩侧阻端综合阻力分项系数,取1.60；
li——第i层土层的厚度,取值如下表；
第i层土层厚度及侧阻力标准值表如下:
序号第i层土厚度(m)第i层土侧阻力标准值(kPa)第i层土端阻力标准值(kPa)
310.7331800
由于桩的入土深度为17m,所以桩端是在第3层土层。
R=[1.20×(6.31×28.5+8.2×28.5+2.49×33)+1800.00×0.09]/1.6=473.03kN
上式计算的R的值大于最大压力266.05kN,所以满足要求!
（三）、4#楼塔吊基础设计
4、塔吊基础平面及剖面图如下：
5、4#楼塔吊桩基础计算
塔吊型号:QTZ80G,自重(包括压重)F1=813.20kN,最大起重荷载F2=80.00kN
塔吊倾覆力距M=2100.52kN.m,塔吊起重高度H=79.00m,塔身宽度B=1.70m
混凝土强度:C30,钢筋级别:Ⅱ级,承台长度Lc或宽度Bc=5.60m
桩直径或方桩边长d=0.30m,桩间距a=4.40m,承台厚度Hc=1.20m
基础埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=450mm,保护层厚度:70mm
（2）.塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算
A.塔吊自重(包括压重)F1=813.20kN
B.塔吊最大起重荷载F2=80.00kN
作用于桩基承台顶面的竖向力F=F1+F2=893.20kN
塔吊的倾覆力矩M=2100.52kN.m
（3）.矩形承台弯矩的计算
图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
其中n——单桩个数，n=4；
F——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=893.20kN；
G——桩基承台的自重，G=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=940.80kN；
Mx,My——承台底面的弯矩设计值(kN.m)；
xi,yi——单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；
Ni——单桩桩顶竖向力设计值(kN)。
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:
N=(893.20+940.80)/4+2100.52×(4.40/1.414)/[2×(4.40/1.414)2]=796.02kN
其中Mx1,My1——计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；
xi,yi——单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；
经过计算得到弯矩设计值：
（4）.矩形承台截面主筋的计算
其中M——计算截面处的弯矩设计值(kN.m)；
K——安全系数，取1.4；
h0——承台计算截面处的计算高度,h0=1130mm；
fy——钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。
弯矩设计值Mx1=3490.22kN.m,配筋面积Asx=1.4×3490.22/(0.9×1130×300)=16015mm2
弯矩设计值My1=3490.22kN.m,配筋面积Asx=1.4×3490.22/(0.9×1130×300)=16015mm2
（5）.矩形承台截面抗剪切计算
根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，
记为V=796.02kN
我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：
其中γ0——建筑桩基重要性系数，取1.0；
β——剪切系数,β=0.04；
fc——混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2；
b0——承台计算截面处的计算宽度，b0=5600mm；
h0——承台计算截面处的计算高度，h0=1130mm；
fy——钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；
S——箍筋的间距，S=450mm。
经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=796.02kN
桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：
其中γ0——建筑桩基重要性系数，取1.0；
fc——混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2；
A——桩的截面面积，A=0.090m2。
经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!
（7）.桩竖向极限承载力验算及桩长计算
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=796.02kN
桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：
其中R——最大极限承载力,最大压力时取Nmax=796.02kN；
qsik——桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，取值如下表；
qpk——桩侧第i层土的极限端阻力标准值，取值如下表；
u——桩身的周长，u=1.200m；
Ap——桩端面积,取Ap=0.09m2；
γsp——桩侧阻端综合阻力分项系数,取1.60；
li——第i层土层的厚度,取值如下表；
第i层土层厚度及侧阻力标准值表如下:
序号第i层土厚度(m)第i层土侧阻力标准值(kPa)第i层土端阻力标准值(kPa)
由于桩的入土深度为30m,所以桩端是在第4层土层。
R=[1.20×(4.44×28.5+9.6×28.5+9.7×33+6.26×43)+1400.00×0.09]/1.6=820.82kN
上式计算的R的值大于最大压力796.02kN,所以满足要求!
（四）、6#楼塔吊基础设计
4、塔吊基础平面及剖面图如下：
5、6#楼塔吊桩基础计算
塔吊型号:QTZ80,自重(包括压重)F1=640.30kN,最大起重荷载F2=60.00kN
塔吊倾覆力距M=2101.70kN.m,塔吊起重高度H=79.00m,塔身宽度B=1.80m
混凝土强度:C30,钢筋级别:Ⅱ级,承台长度Lc或宽度Bc=5.60m
桩直径或方桩边长d=0.30m,桩间距a=4.40m,承台厚度Hc=1.20m
基础埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=450mm,保护层厚度:70mm
（2）.塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算
A.塔吊自重(包括压重)F1=640.30kN
B.塔吊最大起重荷载F2=60.00kN
作用于桩基承台顶面的竖向力F=F1+F2=700.30kN
塔吊的倾覆力矩M=2101.70kN.m
（3）.矩形承台弯矩的计算
图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
其中n——单桩个数，n=4；
F——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=700.30kN；
G——桩基承台的自重，G=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=940.80kN；
Mx,My——承台底面的弯矩设计值(kN.m)；
xi,yi——单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；
Ni——单桩桩顶竖向力设计值(kN)。
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:
N=(700.30+940.80)/4+2101.70×(4.40/1.414)/[2×(4.40/1.414)2]=747.98kN
其中Mx1,My1——计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；
xi,yi——单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；
经过计算得到弯矩设计值：
（4）.矩形承台截面主筋的计算
其中M——计算截面处的弯矩设计值(kN.m)；
K——安全系数，取1.4；
h0——承台计算截面处的计算高度,h0=1130mm；
fy——钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。
弯矩设计值Mx1=3191.28kN.m,配筋面积Asx=1.4×3191.28/(0.9×1130×300)=14644mm2
弯矩设计值My1=3191.28kN.m,配筋面积Asx=1.4×3191.28/(0.9×1130×300)=14644mm2
（5）.矩形承台截面抗剪切计算
根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，
记为V=747.98kN
我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：
其中γ0——建筑桩基重要性系数，取1.0；
β——剪切系数,β=0.04；
fc——混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2；
b0——承台计算截面处的计算宽度，b0=5600mm；
h0——承台计算截面处的计算高度，h0=1130mm；
fy——钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；
S——箍筋的间距，S=450mm。
经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=747.98kN
桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：
其中γ0——建筑桩基重要性系数，取1.0；
fc——混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2；
A——桩的截面面积，A=0.090m2。
经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!
（7）.桩竖向极限承载力验算及桩长计算
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=747.98kN
桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：
其中R——最大极限承载力,最大压力时取Nmax=747.98kN；
qsik——桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，取值如下表；
qpk——桩侧第i层土的极限端阻力标准值，取值如下表；
u——桩身的周长，u=1.200m；
Ap——桩端面积,取Ap=0.09m2；
γsp——桩侧阻端综合阻力分项系数,取1.60；
某大学科研图书楼施工组织设计.docli——第i层土层的厚度,取值如下表；
第i层土层厚度及侧阻力标准值表如下:
序号第i层土厚度(m)第i层土侧阻力标准值(kPa)第i层土端阻力标准值(kPa)
由于桩的入土深度为30m,所以桩端是在第4层土层。
CECS70：94《建筑安装工程金属熔化焊焊缝射线照相检测标准》.pdfR=[1.20×(5.18×28.5+10.3×28.5+9×33+5.52×43)+1400.00×0.09]/1.6=810.40kN
上式计算的R的值大于最大压力747.98kN,所以满足要求!