施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

墩柱、桥台施工→场地清理平整→地基分层填筑、分层压实→地基验收→稳定层/混凝土硬化场地→垫层验收→支顶架搭设→设置安全防护措施→支顶架三级验收→下一道工序施工

地基基础对整个支顶架系统的稳定至关重要，现浇箱梁全长范围内地基承载力应满足所承受的全部荷载，确保支架不发生变形和沉降现象，否则应加固处理。

⑴本标段原为果园菜地，表层土为杂填土和耕植土、中部淤泥质软土层较厚，地质条件较差。支顶架搭设前应对其表面认真清理压实，并在其上部铺30cm厚6%水泥石屑稳定，压实；对由于桩、墩柱施工而破坏的地面，桩施工用的泥浆池某高层住宅地下室筏板工程施工方案（21P）.doc，被泥浆淤塞的路边排水沟，应对其进行认真清理、填平、压实，再浇筑15cm厚的贫级混凝土进行硬化。直至满足地基承载力要求，经监理工程师验收后，方可进行支顶架搭设工作。

⑵地面压实采用18t振动压路机，每层碾压不少于6遍（包括两次振动碾压）。在压实原地面后方可施工稳定垫层。垫层采用30cm厚的6％水泥石屑。垫层分两层摊铺压实，松铺厚度约为20cm。垫层的压实措施同原地面压实。

⑶施工完成后的垫层面需比周边地面高出约10cm，并在垫层两侧设置排水沟，以利于迅速排除积水。在施工过程中注意垫层的抄平，减少底托的调节长度。垫层横桥向宽度为：支顶架搭设投影线外每侧增加50cm。

⑷靠近现有公路边坡的部位采用扣件式钢管脚手架。考虑到现有边坡压实度较好，而压路机又较难对其进行处理。所以，该处采用分级开挖台阶、分级铺设木方垫块。不需另作路基压实和稳定垫层施工。

⑴由于本标段匝道现浇箱梁多位于平曲线段，平整场地后必须经测量人员放线定出边线、不同立杆跨距分界线、抄平标高等，方可进行支顶架的搭设，以保证脚手架的布设符合施工方案的要求。

⑵按图中尺寸放出各行钢管和门架的位置，钢管或门架下安装底托并垫10x10木枋，以扩大接触面积。木方长度最短不少于3跨。

⑶严格按《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》和《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》进行施工，并按施工图要求布设纵向剪刀撑、横向剪刀撑、水平剪刀撑及其他加固件。

⑸支顶架搭设完毕后，必须对地基及支架进行堆载预压，以消除支架的弹性变形和地基沉降。并对应腹板位置每5m设一对观测点，跟踪沉降情况。

支顶架搭设好后，对支架的平面位置、顶部标高、节点联系及纵、横向稳定性进行全部检查，检查合格后，方可进行下一工序施工。混凝土浇注前应对支顶架进行三级验收。

（三）施工注意事项及安全保证措施

1.脚手架必须由持证上岗的专业的架子工搭设。搭设过程中，架子工必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。施工前项目部必须做好分级安全交底。

2.所有脚手架构配件必须附有出厂合格证或质量分类合格标志。脚手架构配件进场后材料员、质检员、安全员、施工员必须进行检验，确认合格后方可使用。

3.支顶架的形式变换以联为最小单位。严格禁止不同形式支顶架的任意混用。不配套的支顶架与配件也不得混合使用在同一脚手架。施工时需要特别注意检查立杆管径与水平加固杆、剪刀撑等加固杆件的管径，不同管径的杆件原则上不得连接使用，除非确认扣件为能适合不同管径的异形扣件。

4.脚手架的搭设顺序、允许偏差及相应的注意事项严格按《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》和《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》进行施工。

5.脚手架根部和顶部均采用可调上托。其中底座螺杆伸出长度不得超过20cm，顶托螺杆伸出长度不宜超过30cm。并且螺杆伸出长度不得大于总长的1/3。

6.支顶架搭设完毕后，必须经项目部、公司有关部门、监理工程师联合验收合格后，方可进行下一道工序的施工。

7.脚手架架的步距、跨距、间距应严格按照施工图布置。并注意与墩柱的连接牢固。脚手架的搭设可采用逐列逐排和逐层搭设的方法，并应随搭设随设剪刀撑、水平纵横加固杆、抛撑等安全防护构件。

8.剪刀撑在满堂脚手架外侧周边和内部设置。斜杆与地面倾角为45°~60°。各道剪刀撑具体位置详见施工图。

9.按规范要求挂好安全网，特别注意防护围栏、施工平台兜底、上落梯四周等部位的安全网布置。

10.上落梯采用三跨梯，每步设转身平台，平台采用两层2cm木板满铺，并注意木板与脚手架间的固定绑好。

11.施工前项目部必须做好分级安全交底。

项目副经理xx全面负责匝道桥施工的工作

项目副总工xx负责匝道桥的技术工作

xx负责G匝道和H匝道；

xx负责I匝道和W匝道；

按每联搭设需要15个，同时搭设两联计算

挖掘机、压路机、汽车吊、运输平板车等司机

MF1219型，h0=1930mm

MF1219型，h0=930mm

φ42.0×2.5mm

φ48.0×3.5mm

224×112×1.8cm

施工机械、机具使用计划表

运输脚手架、木方、模板

1．侧模系统强度验算（以箱梁最高段1.6m高梁段进行验算）

1.1 混凝土侧压力计算：

箱梁腹板高度取为1.15米，宽度取为0.3米，普通混凝土，浇注速度为2.5m/h，入模温度为35度

∴Kw=1（没有掺外加剂）

由简明施工计算手册知模板的最大压力

=30.62KN/m²

侧模木枋间距为30cm

Pm=30.62KN/m²取竖向高度1m为计算单元

∴M=1/8*ql2=0.125*30.62*0.3²=0.344kN.m

Wmax=M/fm=0.344*1000000/13=26461mm³

∵选用模板截面为18*1000mm

∴[W]=bh²/6=1000*18²/6=54000mm³

∴[W]>Wmax截面满足抗弯要求

模板所受剪力V=KvQL

Q=30.61*1=30.61Kn/mL=0.3查简明计算手册Kv=0.62

∴V=0.62*30.61*0.3=5.69KN

τ=3V/（2bh）=0.5MPa

模板的极限抗剪强度fv=1.9MPa>τ

1.3 模木枋强度验算

为了简化计算，混凝土的侧压力看作不变，取最大值，则侧模木枋受模板传来的均布荷载q1=30.61x0.3=9.18KN/m，

侧模斜撑采用两道直径为8～10cm的圆木，模板斜撑横向间距为0.3m竖向为0.8m，斜撑与水平面的交角为45度；所以侧枋可简化为跨度为0.8m受均布荷载q1=9.18KN/m的两跨连续梁。

M=K1xq1xL1²=0.125x9.18x0.8²=0.734KN.m（K=0.125由简明施工计算手册表Ⅱ–12查得）

σ=M/W=4.41MPa<[σ]=12MPa

∴木枋满足抗弯强度要求

木枋所受的剪力 V1=Kv*q1*L1=0.625*9.18*0.8=4.59KN

（Kv=0.625由简明施工计算手册表Ⅱ–12查得）

τ=1.5V/（bh）=0.69MPa<[τ]=1.9MPa

中间斜撑所受水平推力F1=2V1=2x4.59=9.18KN/m

所以其受到的压力N1=F1/cos45º=12.98KN

l0=0.8/cos45º=1.13m

λ=lo/i=1.13/（0.25D）=113/（0.25x8）=56.5<75

∴φ=1/（1+（λ/80）²）=0.667

[N]=φAfc=0.667*3.14*40²*10=33.51KN>N1=12.98KN

上部斜撑所受水平推力F1=V1=4.59KN

所以其受到的压力N2=F2/cos45º=12.98KN

l0=1.6/cos45º=2.26m

λ=lo/i=2.26/（0.25D）=226/（0.25x8）=113>91

∴φ=2800/λ2=0.22

[N]=φAfc=0.22*3.14*40²*10=11.05KN>N2=4.59KN

2 箱梁底模及其支顶强度验算：（对于梁高1.6m的梁段进行验算）

底模木枋最大间距为30cm，取箱梁横梁位进行验算

取箱梁横向1m宽度作为计算单元，混凝土浇注高度为1.6m

砼自重荷载为26KN/m³施工活载为2.5KN/m²

振捣砼荷载为2.0kN/m²

P1=26*1*1.60=41.6KN/m

P2=2.5*1=2.5KN/m

P3=2.0*1=2.0KN/m

模板受力可简化为3跨连续梁，查简明计算手册可知

=0.1*(P1+P2+P3)*0.3²=0.42KN.m

W=1000*182/6=54000mm³

σ=M/W=7.68MPa<[σ]=12MPa∴底模满足抗弯强度要求

V=Kv1*P*L=0.6*46.1*0.3=8.30KN

τ=3V/（2bh）=0.69MPa<模板的极限抗剪强度（fv=1.9MPa）

∴底模满足抗剪强度要求

2.2 模板底第一层木枋验算（横向木枋）

由于横梁底门架的最大间距为61x61cm，钢管架横梁底的钢管矩阵间距为40x60cm，所以只对门架系统进行验算，木枋的受力模式可简化为3跨连续梁，每跨跨距为61厘米

所受均布荷载 静载q1=26*1.6*0.30=10.14KN/m

活载q2=4.5*0.3=1.35KN/m

M=K1*q1*L²+K2*q2*L²=0.10*10.14*0.61²+0.177*1.35*0.61²=0.09KN.m（K1=0.10K2=0.177由简明施工计算手册表Ⅱ–13查得）

σ=M/W=0.54MPa<[σ]=12MPa

∴木枋满足抗弯强度要求

V=Kv1*q1*L+Kv2*q2*L=0.60*10.14*0.61+0.617*1.35*0.61=4.22KN

（Kv1=0.60Kv2=0.617由简明施工计算手册表Ⅱ–13查得）

τ=3V/（2bh）=0.63MPa<[τ]=1.9MPa

∴模板底第一层木枋满足强度要求

2.3 纵向两层木枋的强度验算

此木枋可简化为三跨连续梁，每跨跨距61厘米，上受横向木方传来的间距为0.31米的集中荷载，可简化为跨中受集中荷载的等跨连续梁

P=2V=2*4.22=8.44KN

M=k*P*L=0.175*8.44*0.61=0.9KN.m

σ=M/W=0.9*106/（0.85*100*200²/6）=1.59MPa<[σ]=12MPa

∴木枋满足抗弯强度要求

V=KP=0.650*8.44=5.49KN

R=1.15P=1.15x8.44=9.71KN

τ=3V/（2bh）=3*5.49*1000/（2*100*200）=0.41MPa<[τ]=1.9MPa

∴木枋满足抗剪强度要求

门架上所受的压力N=R+P=9.71+8.44=18.15KN〈［N］=21.35KN

∴门架满足抗压强度要求

门架脚用下托，下托下面垫10x10木枋，木枋以10cm×61cm计算

所需地基承载力N地=18.15/(0.1×0.61)=297.5KN/m2=0.298Mpa

本标段场地硬化措施为一般部位在其上部铺30cm厚6%水泥石屑稳定，对应横梁位置浇筑15cm厚的C20混凝土。地面压实采用18t振动压路机，每层碾压不少于6遍（包括两次振动碾压）。在压实原地面后方可施工稳定垫层。垫层的压实措施同原地面压实。

压实后，地基土的抗压强度为0.3～0.6MPa；稳定层的抗压强度为2～3MPa。即经场地硬化厚地基承载力大于0.3MPa，满足荷载要求。

3. 箱梁中部底模及支顶的计算（1.6m高梁段、腹板厚度40cm）

腹板位混凝土宽40/60cm，高1.6m、门架间距60x90cm，钢管架间距为60x80，所以只对门架支顶进行验算。

根据1.6m高横梁位模板系统的验算我们可推理出，底模满足强度要求，所以以下只对木枋和门架进行验算。根据箱梁截面尺寸，计算时简化为高度为0.9m。（采用等面积代换，由于施工时腹板和顶板分两次浇筑，按一次荷载均布计算偏于安全）

腹板砼自重：P1=26x0.9=23.4KN/m2

施工人员、施工物料及施工设备自重P2

计算模板及直接支承模板的小楞时：P2=2.5KN/m2

计算直接支承小楞时：均布荷载1.5KN/㎡

振捣砼时：对水平模板为P3=2KN/㎡

3.1 小楞（横向木枋）验算：

小楞为间距30cm、跨度61cm的10cmx10cm两米木枋

A=bxh=100x100=10000mm2

q=23.4x0.3+2.5x0.3+2x0.3=8.37KN/m

简化为跨度为61cm三跨连续梁

M=0.1xqL2=0.1x8.37x0.612=0.311KN.m

Q1=0.6qL=0.6x8.37x0.61=3.06KN

Rmax=1.1qL=1.1x8.37x0.61=5.62KN

б=M/W=1.87MPa﹤［б］=12MPa

τ=1.5Q1/A=0.46MPa﹤［τ］=1.9MPa

3.2 小楞下两层木枋验算（纵向木枋）

每跨受两个集中荷载P、满跨受均布荷载q（木枋自重）的两跨连续梁，每跨跨度为90cm。

A=bxh=100x200=20000mm2

EI=0.85x9x103xbh3/12=5.1x1011N/mm2

P=Rmax=5.62KN

q=8×0.1×0.2=0.16KN/m

M=0.333PL+0.125qL2=1.7KN.m

Q=0.625qL+1.333P=7.58KN

R中=1.33x2xp=14.95KN

б=M/W=3MPa﹤［б］=12MPa

τ=1.5Q/A=0.57MPa﹤［τ］=1.9MPa

所以小楞下的木枋满足强度要求

f/L=KwPL2/（100EI）=1.466x5.62x1000x9002/（100x5.1x1011）=1/7642小于1/400

康城水都-外脚手架施工方案所以纵向木枋满足刚度要求

3.3 门架的抗压强度验算

N=R中+P=14.95+5.62=20.6KN〈［N］=21.35KN

∴门架满足抗压强度要求

门架脚用下托，下托下面垫10x10木枋，木枋以10cmX90cm计算

地基承载力N地=21.6/(0.1X0.9)=240KN/m2=0.24Mpa

压实后，地基土的抗压强度为0.3～0.6MPa；稳定层的抗压强度为2～3MPa。即经场地硬化厚地基承载力大于0.3MPa，满足荷载要求。

GB／T 39741.2-2021 滑动轴承 公差 第2部分：轴和止推轴肩的几何公差及表面粗糙度.pdf3.4 整体稳定性验算

整个门架支顶架搭设高度小于6层门架，按施工规范搭设可满足其稳定性，整体稳定性从构造考虑。